時間：2022-04-26 17:16:02
序論：在您撰寫抗震技術論文時，參考他人的優秀作品可以開闊視野，小編為您整理的7篇范文，希望這些建議能夠激發您的創作熱情，引導您走向新的創作高度。
在實際施工過程中，土木工程受諸多因素影響其抗震能力有較大的波動性，掌握土木工程抗震技術的前提是明確土木工程影響抗震能力的因素，筆者對影響因素做了以下總結：第一，地基影響因素。地基是建筑物整體質量的基礎保障，是后期各項施工順利開展的依據，如果土木工程地基選址不合理，在實際施工過程中建設工程的抗震能力將受到嚴重削弱；第二，土木工程的結構及原材料對土木工程抗震能力有直接影響，施工過程中如果土木工程結構設置不合理或者使用的原材料質量存在問題，土木工程的整體質量將受到嚴重影響，其抗震強度必將受到嚴重削弱；第三，建筑項目的高度對土木工程抗震能力有直接影響。伴隨著經濟的發展，城市高層建筑數量越來越多，國家對高層建筑的安全指標、材料特性以及力學模型等提出了更高要求，以上因素如果不符合施工要求遇到地震危害后將產生嚴重的后果；第四，抗震預防影響因素。在實際施工過程中各建設項目必須針對建筑物抗震性能編制合適的預防措施，為提高土木工程使用壽命提供技術保障。
2土木工程結構中的抗震技術發展
2.1合理選擇地基場地
合理選擇地基場地是促進我國土木工程抗震技術發展的基礎保障。在實際施工過程中，設計人員應該結合實際施工狀況選擇合理的施工場地，施工人員必須深入施工現場，了解土木工程所在地的地質狀況，明確該地段的地震活躍狀況，結合當地實際地震發生情況對可能出現地震區域進行分析，研究人員還應該準確地評定該區域一旦發生地震后地震的等級以及毀壞程度等。選址過程中，應該盡量少選擇不利于施工的場地，如果建設項目中必然存在施工困難的區域，施工人員應該對該區域的地質加工加固，經過篩選后的地基應該處在密度較高或者巖石較多的基土位置，從根本上提高建筑物的抗震能力。
2.2關注建筑結構的規則特性
實際施工中，為提高土木工程的抗震能力，施工人員還應該更高度關注建筑結構的規則特性。土木工程結構設計人員應該盡量選擇最簡單的抗側力結構，與此同時確保結構的規律特性，在實際施工過程中，在合理分布建筑物承載能力的同時，還能提高建筑物的穩定性和牢固性。如果土木工程的結構不規則，施工時鋼心和建筑物結構會出現嚴重的交錯現象，一旦發生地震建筑物架構將出現嚴重偏離，整體強度降低后土木工程的穩定性也隨之降低。因此，設計人員應該關注建筑結構的規則特性，減少因建筑結構不規則引發的地震災害。
2.3合理選擇建筑結構原材料
合理選擇建筑結構原材料是提高建筑物整體質量的基礎保障。鋼筋材料在土木工程施工中使用范圍非常廣，鋼筋材料的質量直接決定建筑物的整體抗震能力。因此，施工人員應該結合建筑施工的實際狀況，選擇合適的材料，在考慮鋼筋韌性的同時還應該充分考慮鋼筋的受力方向與豎直方向。在選取土木工程施工中使用其他材料時，施工人員在考慮材料抗震性能的同時還應該注重成本控制，從根本上為土木工程的發展提供動力。
2.4合理設計隔震及消能減震項目
地震常發帶對土木工程的抗震能力要求非常高，土木工程不僅要具備基本的抗震能力還應該具有隔震和消能減震的作用。因此，土木工程研究人員應該在選址期間確保地基的密實性和穩定性，從根本上降低地震對建筑物整體質量的影響。另外，研究人員還應該結合建筑物自身存在差異，明確各建筑物的隔震系數，選擇合適的隔震支座，提高建筑物的抗震性能。最后，研究人員還應該設計合適的隔震和抗震構建，明確建筑用材的延性，減小地震對建筑物的破壞。
2.5加固設計
第一，如果土木工程的結構設計存在問題，設計人員應該及時增加構建的數量，以增強土木工程整體強度為依據，提高建筑物的整體抗震性能。第二，設計人員應該通過增強建筑物承載性的方法提高土木工程的抗震能力，在擴大建筑物原截面的同時，增加構建提高建筑物的穩固性。第三，如果建筑物的整體結構不符合土木工程抗震標準，設計人員應該及時調整建筑物整體結構，在分散地震力的過程中減少地震對建筑帶來的損壞。
3結束語
關鍵詞：建筑結構；抗震設計；相關問題；
中圖分類號：TU318 文獻標識碼：A
引言：由于開發商對于建筑物的地震破壞原因和破壞程度沒有足夠的了解,導致建筑物在抗震設計方面存在十分大的困難。所以,我們不僅要追求建筑物的造型美觀,還有考慮建筑物的抗震設計。要為人們營造一個安全舒適的生活環境。針對地震問題我們要在房屋結構找突破點。只有設計出抗震、牢固的建筑結構,才能保障人類的人身安全。
一、房屋建筑結構設計相關因素分析
建筑物按建筑結構分類可分為：砌體結構、磚混結構、鋼筋混凝土結構、鋼結構等。建筑物結構形式的確定，與其抗震能力是密切相關的。相關的科學研究表明，在遭遇相同等級的地震災害后，采用鋼結構的建筑物受損壞的程度明顯要低于鋼筋混凝土結構的建筑物。日本也是一個多地震的國家，其鋼結構的房屋建筑占全國建筑的半數以上，也是其在遭遇地震后人員傷亡較少的主要原因之一。目前，我國的建筑抗震系數系統依舊是不完善的，不能確保結構設計人員準確、有效地應用。歷次地震災害表明，影響抗震系數的因素是很多的，比如其抗震的等級、建筑物的類別、場地類別、建筑物總高度等。為了促進其實際工作的需要，應對各種相關因素和相關參數展開一系列的優化分析，得到一個最優的設計方案。房屋建筑的抗震性能與許多因素有關系，比如其建筑的體型設計。汶川地震震害表明 , 許多平面形狀復雜 , 例如平面上的較大外凸和凹陷、不對稱的側翼布置等在地震中都遭到了不同程度的破壞。海城地震和唐山地震中有不少這樣的震例。而平面形狀簡單規則、傳力途徑明確的建筑在地震中都未出現較重的破壞；有的甚至保持完好。上述情況表明，很多損害嚴重的建筑物的設計方案不是很合理，如果能夠選擇一個好的設計方案，震后損失可能會減小很多。
二、建筑結構抗震設計的要點
在我國,對于建筑物抗震設計的要求是采取“三水準設防、兩階段設計”的標準。在這種標準的影響下,建筑結構設計經歷了柔性設計、剛性設計、結構控制設計和延性設計四個階段。但是由于地震產生了很多不確定因素,導致建筑結構存在非常大的偶然性和復雜性,甚至還有計算模擬與實際情況的不符的情況出現,導致計算結果誤差很大。所以,我們不僅要考慮建筑物良好的概念設計,還要提高建筑結構抗震性能。具備完善的建筑結構體系。一個良好的建筑體系,對于建筑業是十分有必要的。在實際的建筑抗震設計時,要注重依賴建筑結構體系的協同工作,從而使建筑物中的每個構件都能夠共同工作。所以,這就需要建筑結構構件在允許受力的情況下不僅能夠具有良好的耐久性,還要能夠在高壓,強力的作用下共同工作。在砌體結構的建筑中避免建筑結構單純的依靠建筑結構自身剛度來承受載荷。充分提高建筑物材料利用率的協同工作。從建筑物抗震設計經驗表明,材料的利用率越高,結構的協同工作能力也就越高。
三、建筑結構抗震設計中的主要問題
1、建筑結構體系的合理選擇。建筑結構設計中最主要的一方面就是結構體系的選擇,它的合理選擇決定著建筑物的安全性。對于建筑結構體系的合理選擇應注意以下兩個方面的設計:(l)體系應具有合理的地震傳遞途徑和明確的計算簡圖。在這個過程當中,房屋內部結構的布置,應使得更多的受力在主梁上,并且使垂直重力以最短的路徑傳遞到主受力部位;豎向構件的布置,要讓豎向構件的壓應力接近均勻(2)建筑體系應具有合理的強度。一個良好的建筑物必須要有合理的強度進行支撐,一些建筑的薄弱部位要由合理的強度防止:在框架結構設計方面,要保證節點不受破壞,要使梁、柱端的塑性盡可能的分散;對于容易出現的薄弱環節,必須提高薄弱部位的抗震能力。
2、抗震場地的選擇?？拐饒龅氐倪x擇直接影響建筑物的抗震設計工作,應選擇有利的抗震場地,要避開對建筑抗震不利的地段。地震對于地面的危害是十分巨大的。地震造成的地裂和地表錯動,直接使得房屋倒塌,結構損壞。所以,選擇抗震場地不能選擇易液化土地、軟弱場地、狀態明顯不均勻等場地;如果不能避免不理的場地,可以采用適當的抗震措施進行加強強度:對于地震時有可能存在的地裂或者滑坡的場地,必須采取科學合理的措施進行穩定;如果地基需要建立在最近填土和土層十分不均勻或者軟弱粘性土層時,必須采用樁基、地基加固和加強基礎和上部結構的處理措施。
建筑工程選址應注意的問題：四川汶川地震的震害情況表明，那些建在斷裂帶上和斷裂帶沿線的建筑物都完全倒塌，破壞極其嚴重。因此，建筑物建設地點的確定是極其重要的，它是決定建筑物抗震性能的前提條件，只有正確的選址方案，才能保證建筑物滿足建筑抗震設計的相關要求，保證其安全性、可靠性。選擇建筑場地時應根據工程的實際需要和工程地質、地震活動情況等相關資料，選擇對建筑物抗震有利的地段，避開對抗震不利的地段，嚴禁在地震斷裂帶及斷裂帶沿線附近建造甲、乙、丙類建筑物。應避開地震時可能發生山體滑坡、崩塌、地陷、地裂、泥石流等次生災害地段。汶川地震發生時，北川老縣城發生規模較大的山體滑坡，王家巖山體在地震作用下瞬間崩塌，崩塌的山體傾瀉而下瞬間摧毀山下及周邊的建筑物，北川老縣城的 5個街區的大部分建筑物被厚厚的土體掩埋，造成大量人員傷亡。這樣的結果不是靠提高抗震設防等級、提高建筑物的抗震性能和措施所能避免的。所以避開此類危險地段，才能避免因選址不當所造成的嚴重的人員傷亡和財產損失。
3、重視建筑平面布置的規則性。在建筑平面布置方面,應盡可能的采用抗震概念設計原則,不能使用嚴重不規則的設計方案。有關資料表明,對于一些樓板布局不夠規范時,要采取相應的樓板計算模型;對于平面不規則、立體不規則的建筑結構,必須采用空間結構計算模型。結構的規則性具體分為三個部分:第一是建筑主體必須具備良好的抗壓能力,側力結構不能變形,要盡可能的均勻;第二是建筑主體抗側力結構的平面布置,建筑主體抗側力結構的布置要注重同一側的強度要均勻;第三是建筑主體抗側力結構的布置要與周圍的結構具有相同的剛度,必須保障良好的抗扭剛度。總之,重視建筑平面布置的規則性對于建筑的抗震設計十分重要。
建筑物平面設計應該注意的問題：建筑物的平面布置規則與否、是否對稱和具有良好的整體性，也是影響建筑物抗震性能的重要因素之一。例如酒店、公寓、商場、住宅、體育館等不同建筑物的使用功能不同，其平面布置也千變萬化，其柱距、開間、進深、隔墻的布置、樓梯的位置、電梯井的布置等也有很大差別，如果柱子、墻體等布置不對稱、不規則，使得平面剛度急劇變化，遭遇地震后，將發生嚴重的扭轉破壞。因此，建筑設計時，應使柱子和抗震墻（剪力墻）等抗側力構件均勻、對稱布置，剛度較大的樓梯間、電梯井應盡可能居中布置，不要布置在建筑物的轉角處。要盡可能作到使結構的質量和剛度分布均勻、對稱協調，避免突變，防止在地震作用下產生扭轉效應。
4、建筑物豎向設計應該注意的問題
建筑物的豎向布置設計也將對其抗震性能產生巨大的影響。近些年來，由于國民經濟的迅速發展，商場、寫字樓等高層、超高層建筑越來越多，其要求底層或下面幾層大開間、大空間，這就形成了建筑物下面幾層柱子和抗震墻（剪力墻）較少，層間質量和抗側剛度沿建筑物高度分布不均勻，在抗側剛度較差的樓層形成了對抗震極為不利的薄弱層，在地震作用下，引起較為嚴重的破壞。汶川地震中，有許多底層框架—抗震墻砌體房屋底層柱子直接破壞，建筑物由原來的 4 層直接變為 3層。主要原因就是，沿著建筑物高度方向，質量和抗側剛度發生突變，底層柱子較少，抗側剛度較小，地震作用下，底層柱子直接壞掉。所以，建筑物的豎向布置設計時，應盡可能使其沿豎向的抗側剛度分布比較均勻，抗震墻（剪力墻）并使其能沿豎向貫通到建筑底部，不宜中斷或不到底，盡量避免某一樓層抗側剛度過小，以避免在地震作用下，因薄弱層的存在引起建筑物的倒塌。
四、提高建筑結構抗震能力的建議
建筑結構抗震設計是在不斷的實例驗證中逐漸分析,日益總結歸納出來的。在目前的房屋建設當中,抗震設計是十分有必要的。所以,建筑抗震設計在建筑設計中應該引起十分重視。為了設計出高抗震性的建筑物,在我看來需要注意以三點:第一,科學合理的建筑布局是不可缺少的,于此同時還有保證各個主要受力物體處在同一平面,在地震來臨時要能禁得住壓力。在墻段沒有發揮作用之前,需要依照“強墻弱梁”的標準實施加強建筑物的承受力,防止地震強大的破壞力。第二,要按照不同的抗震等級,對梁、柱以及墻的節點使用相對應的抗震措施,確保建筑結構在地震作用下達到相關標準。為了保障鋼筋混凝土在地震作用下不受破壞,要科學合理的添加合適的化學試劑,加強混凝土的強度與剛度,還有注意構造配筋的要求,尤其是要加強節點的構造措施。第三,必須設置多層抗震防線,一個良好的抗震體系對于地震的壓力是十分重要的。抗震體系就如果人類身體的三道防線,不同等級的地震采取不同的防線。第一層不行,還有多層防線保護。這樣的保護體系對于防震將是十分有效的。
五、結語
通過多年對于建筑結構抗震設計的研究，我國已經逐漸形成了自己的一套較為先進的、有效的抗震設計方法并日趨成熟，但是也有很多不足之處，需要我們在實踐中加以完善。總之，要確保建筑結構中抗震設計能高效完成，應在遵循相關建筑抗震規范要求的原則上，進行科學的、合理的設計，確保建筑物具有穩定的、可靠的抗震性能，達到建筑物小震不壞、中震可修、大震不倒的標準。我們有理由相信，隨著相關技術人員抗震設計水平的不斷提高，我國的建筑工程結構抗震設計也會邁上更高的臺階。
參考文獻:
[l]倪廣林.對建筑結構抗震設計的若干思考田.山西建筑,2010.
1.1一般資料
患者為我院2013年5月～2014年4月期間我院治療的300例門急診輸液患者，觀察組與對照組均為150例，其中男性患者196例，女性患者104例，年齡15～91歲，平均年齡(43.4±2.7)歲?；颊咻斠簳r間3～15d，平均為(4.6±1.2)d。兩組患者的性別、年齡、病種、文化程度、職業等比較差異無統計學意義(P＞0.05)，具有可比性。
1.2方法
對照組門急診輸液患者入院后給予常規護理、接診擺藥、醫囑核對、輸液、健康宣教及安全巡視等。觀察組采用優質護理模式，具體方法如下:
1.2.1改善良好的輸液環境
患者輸液時間較長，對環境要求較高，保持輸液廳空氣流通、新鮮，及時清理垃圾等物品。提供日常必須品，如:水、水杯、報刊雜志等。每天更新水筆板報，提供常規用及疾病相關知識。
1.2.2提高護理人員綜合素質
定期對科室護理人員加強理論培訓，并考核，提高業務知識。嚴格執行"三查八對"制度，增加巡視密度，及時發現輸液不良反應及輸液中出現的問題，在第一時間解決。改善服務態度，微笑服務，定位每個星期一為"微笑服務日"，增加患者之間清切感。
1.2.3加強溝通與交流
患者在輸液期間護士主動與患者交流，規定每天責任護士進行詢問，了解患者病史。并詳細對患者進行講解疾病預防及治療相關知識，合理用藥，藥物不良反應及健康指導。輸液完畢后，要柔和的拔針，保持和藹的態度。并囑患者休息20分鐘后方可離開，在休息時間里，再次與患者溝通，確定患者無任何不適。進行健康隨訪登記和滿意度調查，對不滿意處提出整改意見，及時整改。
1.3統計學處理
應用SPSS19.0統計學軟件，計數資料用百分比(%)表示，配對X2檢驗分析，P＜0.01差異有顯著統計學意義。
2.結果
觀察組與對照組患者均順利完成輸液，均無嚴重不良反應。觀察組對疾病知曉率及用藥知識明顯高于對照組，以P＜0.01，差異有顯著統計學意義。觀察組患者對護理工作滿意度明顯優于對照組，以P＜0.01，差異有顯著統計學意義。
3.討論
輸液治療在臨床治療中具有重要作用，隨著人們對健康意識的提高，患者在輸液過程中對護理服務的需求也在提高。因為輸液的時間多較集中，環境嘈雜，若工作無序，就會顯得忙亂，工作效率低，延長患者等待時間。還因在輸液治療過程中，由于多種因素易造成輸液故障及不良反應等不良后果，大大降低醫療質量，甚至導致醫患矛盾。傳統的常規輸液護理，往往缺乏良好的護患溝通，容易造成護患矛盾。通過我科進行在輸液患者中進行優質護理，將患者的輸液治療不僅僅局限在打針、吊水這么簡單程序上，更加注重患者的全程服務，包括疾病預防、用藥安全等健康指導。同時還要求護理人員的自身素質。與傳統常規輸液護理相比，明顯提高了患者對疾病及用藥知識的認知，差異有顯著統計學意義(P＜0.01)。同時提高了患者的滿意度，觀察組滿意度(97.3%)，對照組滿意度(90.0%)，差異有顯著統計學意義(P＜0.01)。通過門急診輸液優質服務的開展，對護理工作提出更高的要求，護理工作不再是簡單的打針、輸液、執行醫囑等簡單性的工作，要學會與患者溝通，認真的聽，耐心地講，解決患者最需要了解的疾病與用藥知識，使患者有信任感、安全感，真正實現對門急診輸液患者的人性化護理，人性化護理應用于臨床工作中，是現代護理發展的方向，是患者健康所需。同時，輸液廳是醫院的窗口科室，通過優質護理的開展，維護了醫院的形象。優質護理和健康教育的開展，改善了護患關系，提高了護士的社會地位。
4.結語
關鍵詞：橋梁工程抗震設計
中圖分類號：S611文獻標識碼： A
正文：
隨著經濟的發展，橋梁結構在不同水準地震作用下的抗震設防要求不斷提高，橋梁抗震由原來的單一設防水準一階段設計逐漸發展為雙水準或三水準設防兩階段設計、三階段設計，以及基于性能的多水準設防、多性能目標準則的抗震設計。這就要求工程師深入理解橋梁抗震設計規范。
1抗震設防標準
抗震設防標準是抗震設計的依據，橋梁抗震設計應首先確定抗震設防標準。橋梁抗震設防標準是根據地震動背景，為保證橋梁結構在壽命期內的地震損失不超過規定的水平，規定橋梁結構必須具備的抗震能力[1]?，F行橋梁抗震設計規范[2-3]對抗震設防標準只作了籠統的定性描述，針對這種現狀，本文對橋梁抗震設防標準作系統的闡述。
（1）對于地震動背景的考慮，定義3種橋梁抗震設防水準,設防水準Ⅰ：重現期約為50～100年或25年的地震作用，超越概率約為50年63％～39％或86.4％，即“小震”；設防水準Ⅱ：重現期約為475年的地震作用，超越概率約為50年10％，即“中震”；設防水準Ⅲ：重現期約為2000年的地震作用，超越概率約為50年3％～2％，即“大震”。（2）對于地震損失的考慮，定義3種橋梁抗震性能目標，性能目標Ⅰ：一般不受損壞或不需要修復可以繼續使用，結構完全保持在彈性工作狀態，即“不壞”；性能目標Ⅱ：可發生局部輕微損傷，不需修復或經簡單修復可以繼續使用，結構整體保持在彈性工作狀態，即“可修”；性能目標Ⅲ：應保證不致倒塌或產生嚴重的結構損傷，經臨時加固后可供維持應急交通使用，即“不倒”。（3）為實現橋梁抗震設防目標，對截面進行纖維單元劃分(見圖1)并進行數值計算，利用墩柱截面的彎矩―曲率曲線（見圖2），定義相應于各性能目標的驗算準則。驗算準則Ⅰ：M
圖1截面纖維單元劃分圖
圖2彎矩－曲率曲線
通過對梁抗震設防水準、抗震性能目標和驗算準則的系統分析，歸納出方便工程設計的各設防類別橋梁的抗震設防標準。
2隔震周期
現行橋梁抗震設計規范均要求，減隔震設計的橋梁基本周期應為非減隔震設計的橋梁基本周期的2倍以上。實際工程設計時，必須明確這2種周期的定義，才能保證設計的可靠性。
2.1規范研究
日本規范[4]對“減隔震設計的橋梁基本周期應為非減隔震設計的橋梁基本周期的2倍以上”解釋為：采用減隔震支座的橋的固有周期比不采用減震支座橋固有周期的2倍短，變形就有可能不集中于減隔震支座而集中于下部結構，減震支座就不能有效地發揮作用。其中不采用減隔震支座橋的固有周期是把所有支座都看作固定支座時橋的固有周期。采用減隔震目的是使得減隔震裝置充分發揮其隔震耗能的作用，降低橋梁結構的地震響應。而要實現這個目的，一方面是盡可能延長結構周期以避開場地地震能量集中的頻譜區段，另一方面就是使橋墩的剛度盡可能遠大于隔震裝置的等效剛度，這樣就使得變形主要集中于減隔震裝置。采用了減隔震裝置的橋梁即為減隔震橋梁，設置“板式橡膠支座”的橋梁屬于隔震橋梁，板式橡膠支座能提供柔性，設置“鉛芯橡膠支座”的橋梁也屬于隔震橋梁。
2.2工程案例
某規則橋梁為5×25m先簡支后連續T梁橋，橋面寬度為12m，橋面鋪裝為10cm厚瀝青混凝土+8cm厚C50混凝土，采用墩高10m的1.4m×1.4m雙柱矩形墩，主梁采用C50混凝土，墩柱、蓋梁采用C40混凝土，墩柱受力鋼筋采用HRB335鋼筋。橋梁有限元模型見圖3。比較“固定鉸支座”、“板式橡膠支座”、“鉛芯橡膠支座”3種支座方案的結構自振特性，基本周期對照見表2。通過對比，3種支座方案結構基本振型均為縱飄，方案1（非隔震方案）基本周期為0.8158s，方案2和方案3（隔震方案）基本周期分別為1.3295s和1.6675s，隔震方案的隔震效果較明顯，尤其是采用彈性剛度較小的鉛芯支座方案的基本周期達到非隔震的2倍以上。
圖3橋梁整體有限元模型
2.3設計建議
隔震是相對非隔震而言的，非隔震橋梁指橋梁所有橋墩與梁體采用鉸接（橋墩處墩梁無相對線位移），隔震橋梁指橋墩部分或者全部采用隔震支座，如板式橡膠支座、鉛芯橡膠支座等（橋墩處墩梁產生相對線位移）。非隔震橋梁的基本周期反映橋梁總質量和橋墩本身的剛度，隔震橋梁的基本周期反映橋梁總質量和支座與橋墩的串聯剛度。隔震支座作為結構一部分，其剛度影響橋梁的整體剛度，而且隔震支座的剛度較小，所以隔震橋梁的基本周期比非隔震橋梁的基本周期大?？拐鹪O計時，希望盡量延長周期，當然不是越長越好，達到一個合適的剛度是設計的目標。研究發現當加入隔震支座后橋梁周期延長到原來非隔震周期的2倍或2.5倍時，支座剛度是合適的，日本規范認為這樣的隔震支座設計達到了較好的隔震率。我國城市橋梁抗震規范，認為這種隔震方案可以近似采用單自由度簡化計算，而在公路橋梁抗震設計細則中，相關條文沒有明確解釋。
3墩柱斜截面抗剪強度
在地震過程中，當橋墩出現了塑性鉸，進入了彎曲延性工作狀態后，塑性鉸區域內彎剪裂縫寬度增加，使得骨料咬合所能傳遞的剪力降低。因而在設計公式中對于塑性區域應當包含彎曲延性對剪切強度的折減。墩柱斜截面抗剪強度計算機理一般都采用拱－桁架理論，其計算公式組成大致分為如下2種：（1）考慮混凝土提供的抗剪能力Vc和箍筋提供的抗剪能力Vs，Vn=Vc+Vs，目前各國規范（如美國加州規范[5]）基本都采用此種形式；（2）考慮混凝土提供的抗剪能力Vc、箍筋提供的抗剪能力Vs及軸向力提供的抗剪能力Va，Vn=Vc+Vs+Va。我國現行公路橋梁抗震設計規范只給出了墩柱塑性鉸區域沿順橋向和橫橋向的斜截面抗剪強度，采用了Vn=Vc+Vs的形式，具體公式為：
（1）式（1）的局限性主要表現在：（1）該公式主要是針對實心矩形和實心圓形截面，薄壁空心截面的約束混凝土的面積相對較少，空心薄壁截面和實心截面在水平地震力作用下的抗力機制是不同的，空心截面剪力流的傳遞類似于薄管截面，依賴于翼緣寬厚比；（2）該公式主要針對墩柱塑性鉸區域內抗剪驗算，未進入塑性的墩柱直接采用上述抗剪計算公式不妥。目前，國外對于橋墩在地震作用下的抗剪強度計算公式有比較多的研究成果，Myoungsu等人對7個1/4比尺矩形空心薄壁柱進行了試驗研究，推導出矩形空心薄壁截面的抗剪強度計算公式：
如果墩柱未屈服，《公路橋梁抗震設計細則》JTG/TB02-01―2008里的公式過于保守，可以參考美國加州規范[5]的抗剪強度計算公式：
4結語
我國公路橋梁抗震設計為雙水準兩階段設計，現行橋梁抗震設計規范對抗震設防標準、隔震周期及墩柱抗剪強度闡述比較籠統。本文通過研究國外先進抗震設計規范，并進行工程實例驗算，探討了橋梁抗震設防標準，就目前國內關于墩柱抗剪強度計算的問題，改進了驗算方法。
參考文獻
［1］葉愛君.橋梁抗震［M］.北京:人民交通出版社,2011.
［2］JTG/TB02-01―2008公路橋梁抗震設計細則［S］.
1.1動物昆明種小鼠、Wistar大鼠（醫動字0001348，001349），雌雄兼用，均購自河南省實驗動物中心。
1.2藥物炎痛舒搽劑（河南中醫學院藥學院提供，批號060710）；酞丁安搽劑（北京四環醫藥科技股份有限公司生產，批號20040603）；二甲苯（北京52952化工廠，批號20010828）；伊文思藍（德國，批號20291）。
1.3儀器722分光光度計（上?？茖W儀器廠）；RB-200智能熱板儀；YT-100電子壓痛儀（成都泰盟科技有限公司）。
2方法
2.1抗炎作用
2.1.1對二甲苯所致小鼠耳廓腫脹的影響雄性昆明種小鼠60只，體重25～30g，隨機分為6組：模型組（0.5%CMC），賦形劑組（30%乙醇），陽性對照組（酞丁安搽劑），炎痛舒低劑量組18.7%，中劑量組37.4%，高劑量組56.1%，每組10只。均按0.1ml/耳×3次，涂搽。實驗前2，1h和30min按組分別給小鼠左耳廓涂搽相應受試物，于末次給藥后30min，用移液器將二甲苯滴到各組小鼠的左耳廓內外兩面，涂抹致炎（20μl/只），致炎后1h拉脫頸椎處死小鼠，剪下左右耳廓，用直徑8mm的打孔器分別在兩耳同一部位打下圓耳片。用分析天平稱重，計算各組動物耳腫脹度和腫脹抑制率［1，2］。
腫脹度（%）＝左耳重-右耳重右耳重×100%
抑制率（%）＝對照組腫脹率－給藥組腫脹率對照組腫脹率×100%
2.1.2對蛋清所致大鼠足腫脹的影響取雄性Wistar大鼠60只，體重（180±20）g，隨機分為6組（同“2.1.1”項）。實驗前先測量大鼠右后足容積作為致炎前的數值。于實驗前2，1h和30min按組別給各動物的右后足跖涂搽相應受試物。1h后于各鼠該處足跖皮下注射10%蛋清溶液0.1ml致炎，并分別于致炎后5，30min，1，2，4，6h測右后足容積，計算大鼠足腫脹度和炎癥抑制率［3］。
2.1.3對小鼠腹腔毛細血管通透性的影響雄性昆明種小鼠60只，體重（20±2）g，隨機分為6組（同“2.1.1”項），每組10只。各小鼠背部剪毛，面積2cm×2cm，次日實驗前1h和30min按組別涂搽相應受試物約0.8ml/4cm2×2次。末次用藥后0.5h，在各小鼠背部脫毛處皮內注射1μg/ml的組胺0.1ml/10g，同時立即尾靜脈注射2%伊文思藍生理鹽水0.1ml/10g，20min后拉脫頸椎處死動物，剪下藍染皮膚，測定面積后剪碎浸入6ml生理鹽水丙酮溶液內24h，3000r/min離心15min，取上清液于分光光度計590nm處比色，以吸光度OD值判斷小鼠皮膚毛細血管通透性［4］。
2.2鎮痛作用
2.2.1熱板實驗取體重（20±2）g的雌性小鼠若干，實驗前將小鼠逐只置于（55±0.2）℃熱板儀上，測定記錄小鼠的痛閾值（以出現舔后足反應為觀察指標），挑選痛閾值在5～30s內的小鼠60只。隨機分為6組（同前），每組10只。而后逐只置于熱板儀上測試給藥前的痛閾值2次，取其平均值作為藥前痛閾值。
實驗前2，1h和30min按組別涂搽相應受試藥，于末次給藥后的即刻30，60，90，120，150min測定記錄小鼠的痛閾值。
2.2.2壓尾實驗采用雄性小鼠尾根壓痛法，在離尾根1cm處作為壓痛點，用YT-100電子壓痛儀測定痛閾值（g），以小鼠尾部受壓疼痛嘶叫為準，篩選合格小鼠60只，隨機分為6組（同熱板實驗），測定痛閾兩次，以均值作為藥前痛閾值（g）［5，6］。
實驗前2，1h和30min按組別給小鼠局部涂搽相應受試藥（同熱板實驗），于末次給藥后30，60min將小鼠尾根部置于壓痛儀上，開動儀器，逐漸加壓，當小鼠劇烈掙扎或嘶叫時，停止加壓，讀取壓力值作為痛閾值（g）。并進行統計分析。
3結果
見表1～5。表1炎痛舒搽劑對二甲苯所致小鼠耳廓腫脹的影響與模型對照組比較，*P<0.05，**P<0.01，n=10表2炎痛舒搽劑對大鼠蛋清足跖腫脹的影響(與模型對照組比較，*P<0.05，**P<0.01，n=10
炎痛舒搽劑中、高劑量組明顯抑制小鼠耳廓腫脹度，有效對抗二甲苯所致的小鼠耳廓急性炎癥。
中、高劑量藥物組給藥后足跖在腫脹度與模型組比較明顯降低（P<0.05，P<0.01），其作用時間，中劑量組、高劑量組作用持續在5min～1h，其后作用逐漸減弱消失。
中、高劑量組與模型組比較，吸光度明顯降低（P<0.05或P<0.01）。炎痛舒搽劑能明顯抑制組胺所致的腹腔毛細血管的滲出，且較對照組作用顯著。表3炎痛舒搽劑對小鼠腹腔毛細血管通透性的影響(表4炎痛舒搽劑對小鼠鎮痛作用的影響（熱板法）與模型對照組比較，*P<0.05,**P<0.01；n=10
低劑量藥物組僅在用藥后即刻至30min內有鎮痛作用，與模型對照組相比P<0.05；中劑量藥物組在用藥后即刻至90min內均有鎮痛作用，其后作用減弱消失，作用高峰在30min左右（在即刻30，60，90min與模型組相比分別P<0.01，0.01，0.05，0.05）；高劑量藥物組在用藥后即刻至120min內均有鎮痛作用，其后作用減弱消失，作用高峰可持續90min左右，與模型對照組相比除120minP<0.05外，余均P<0.01；各劑量組之間呈量效關系。表5炎痛舒搽劑對小鼠鎮痛作用的影響（壓尾法）與空白對照組比較，*P<0.05，**P<0.01；n=10
通過壓尾試驗，觀察不同劑量的受試藥物對小鼠的鎮痛作用。結果顯示陽性藥物組和中、高劑量組在給藥后30min壓痛測定值與模型組比較明顯延長（P<0.05或P<0.01）。
4討論
本實驗通過多種方法觀察炎痛舒搽劑對急性非特異性炎癥反應的抗炎及鎮痛作用，采用二甲苯、蛋清作為致炎因子，觀察了炎痛舒搽劑對炎癥早期實驗性滲出、腫脹的影響。組胺所致小鼠腹腔毛細血管通透性亢進主要在于H1受體的作用；而蛋清所致主要以組胺和5-HT為炎性介質。從本次實驗結果看，中、高劑量的炎痛舒搽劑可有效緩解二甲苯所致的耳廓腫脹、蛋清所致的大鼠足跖腫脹，還可降低小鼠毛細血管的通透性。說明其對炎癥反應早期的急性滲出性腫脹有明顯抑制作用，能有效對抗急性炎癥；其作用機理可能與該藥通絡止痛，益氣活血，改善局部血液循環，減少炎性介質釋放有關［7］。
此外，從各濃度水平的抗炎鎮痛效果看，高、中劑量藥物對急性炎癥模型的作用較低劑量顯著，隨濃度增高作用增強；熱板實驗、壓尾實驗證明該藥有良好的鎮痛作用，二者作用強度均存在量效關系。因此，此研究為該藥外用緩解瘀血腫脹疼痛等提供了理論基礎，但關于其藥理作用機制可能是多方面的，尚有待于進一步探討。
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中圖分類號：[TU208.3]文獻標識碼：A 文章編號：
0 引 言
在層高一定的情況下，為提高延性而降低軸壓比則會導致柱截面增大，且軸壓比越小截面越大；而截面增大導致剪跨比減小，又降低了構件的延性。因此，在高層特別是超高層建筑結構設計中，為滿足規程［1］對軸壓比限值的要求，柱子的截面往往比較大，在結構底部常常形成短柱甚至超短柱。另外，諸如圖書館的書庫、層高較低的儲藏室、高層建筑的地下車庫等由于使用荷載大，層高較低，在設計中也不可避免地會出現短柱。眾所周知，短柱的延性很差，尤其是超短柱幾乎沒有延性，在建筑遭受本地區設防烈度或高于本地區設防烈度的地震影響時，很容易發生剪切破壞而造成結構破壞甚至倒塌，無法滿足“中震可修，大震不倒”的設計準則。為了避免短柱脆性破壞問題在高層建筑中發生，筆者認為，首先要正確判定短柱，然后對短柱采取一些構造措施或處理，提高短柱的延性和抗震性能。
1 短柱的正確判定
規程［1］和規范［2］都規定，柱凈高H與截面高度h之比H／h≤4為短柱，工程界許多工程技術人員也都據此來判定短柱，這是一個值得注意的問題。因為確定是不是短柱的參數是柱的剪跨比λ，只有剪跨比λ＝M／Vh≤2的柱才是短柱，而柱凈高與截面高度之比H／h≤4的柱其剪跨比λ不一定小于2，亦即不一定是短柱。按H／h≤4來判定的主要依據是：①λ＝M／Vh≤2；②考慮到框架柱反彎點大都靠近柱中點，取M＝0.5VH，則λ＝M／Vh＝0.5VH／Vh＝0.5H／h≤2，由此即得H／h≤4。但是，對于高層建筑，梁、柱線剛度比較小，特別是底部幾層，由于受柱底嵌固的影響且梁對柱的約束彎矩較小，反彎點的高度會比柱高的一半高得多，甚至不出現反彎點，此時不宜按H／h≤4來判定短柱，而應按短柱的力學定義--剪跨比λ＝M／Vh≤2來判定才是正確的。
框架柱的反彎點不在柱中點時，柱子上、下端截面的彎矩值大小就不一樣，即Mt≠Mb。因此，框架柱上、下端截面的剪跨比大小也是不一樣的，即λt＝Mt／Vh≠λb＝Mb／Vh。此時，應采用哪一個截面的剪跨比來判斷框架柱是不是屬于短柱呢？筆者認為，應該采用框架柱上、下端截面中剪跨比的較大值，即取λ＝max（λt，λb）。其理由如下：框架柱的受力情況有如一根受有定值軸壓力的連續梁，柱高Hn相當于連續梁的剪跨a，已有的試驗研究結果表明［10］：對于剪跨a不變的連續梁，當截面上、下配置的縱筋相同時，剪切破壞總是發生在彎矩較大的區段；對于框架柱，臨界斜裂縫也總是發生在彎矩較大的區段。
事實上，在柱高Hn或連續梁剪跨a的范圍內，最大剪跨比是出現在彎矩較大區段上的。鋼筋砼構件的抗剪承載力是隨剪跨比λ增大而降低的。所以，同樣條件下，彎矩較大區段的截面抗剪承載力要比彎矩較小區段的小，在荷載作用下，如果發生剪切破壞，就只能是在彎矩較大區段上。用來判斷框架柱是否屬于短柱的剪跨比λ當然應是可能發生剪切破壞截面的剪跨比λ。
一般情況下，在高層建筑的底部幾層，框架柱的反彎點都偏上，即Mb＞Mt。此時，可按式（1）或式（2）判定短柱：
或Hn／h≤2／yn(2)
式中，yn- -n層柱的反彎點高度比，根據幾何關系，可得：yn＝1／(1＋Ψ)，其中，Ψ＝Mt／Mb，0≤Ψ≤1；
Hn- -n層柱的凈高。
式（2）具有一般性。當反彎點在柱中點時，Ψ＝1，yn＝0.5，式（2）即成為Hn／h≤4；當反彎點在柱上端截面時，Ψ＝0，yn＝1，式（2）即成為Hn／h≤2；如果框架柱上不出現反彎點，就應采用最大彎矩作用截面的剪跨比λ＝M／Vh≤2來判斷短柱。
當需要初步判斷框架柱是否屬于短柱時，可先按D值法確定柱子的反彎點高度比yn，然后按式（2）判斷短柱。在施工圖設計階段，可根據電算結果作進一步判斷。
2 改善短柱抗震性能的措施
當按剪跨比λ判定柱子不是短柱時，按一般框架柱的抗震要求采取構造措施即可；確定為短柱后，就應當盡量提高短柱的承載力，減小短柱的截面尺寸，采取各種有效措施提高短柱的延性，改善短柱的抗震性能。
2.1 使用復合螺旋箍筋
高層建筑框架柱的抗剪能力是應該滿足剪壓比限值和“強剪弱彎”要求的，柱端的抗彎承載力也是應該滿足“強柱弱梁”要求的。對于短柱，只要符合“強剪弱彎”和“強柱弱梁”的要求，是能夠做到使其不發生剪切型破壞的。因此，使用復合螺旋箍筋［4］來提高柱子的抗剪承載力，改善對砼的約束作用，能夠達到改善短柱抗震性能的目的。
2.2 采用分體柱
由于短柱的抗彎承載力比抗剪承載力要大得多，在地震作用下往往是因剪壞而失效，其抗彎強度不能完全發揮。因此，可人為地削弱短柱的抗彎強度，使抗彎強度相應于或略低于抗剪強度，這樣，在地震作用下，柱子將首先達到抗彎強度，從而呈現出延性的破壞狀態。
人為削弱抗彎強度的方法，可以在柱中沿豎向設縫將短柱分為2或4個柱肢組成的分體柱，分體柱的各柱肢分開配筋。在組成分體柱的柱肢之間可以設置一些連接鍵，以增強它的初期剛度和后期耗能能力。一般，連接鍵有通縫、預制分隔板、預應力摩擦阻尼器、素砼連接鍵等形式。
對分體柱工作性態的理論分析和試驗研究表明［3～4］：采用分體柱的方法雖然使柱子的抗剪承載力基本不變，抗彎承載力稍有降低，但是使柱子的變形能力和延性均得到顯著提高，其破壞形態由剪切型轉化為彎曲型，從而實現了短柱變“長柱”的設想，有效地改善了短柱尤其是剪跨比λ≤1.5的超短柱的抗震性能。分體柱方法已在實際工程中得到應用［5］。2.3 采用鋼骨砼柱
鋼骨砼柱由鋼骨和外包砼組成。鋼骨通常采用由鋼板焊接拼制或直接扎制而成的工字形、口字形、十字形截面。
與鋼結構相比，鋼骨砼柱的外包砼可以防止鋼構件的局部屈曲，提高柱的整體剛度，顯著改善鋼構件出平面扭轉屈曲性能，使鋼材的強度得以充分發揮。采用鋼骨砼結構，一般可比鋼結構節約鋼材達50％以上［6］。此外，外包砼增加了結構的耐久性和耐火性。與鋼筋砼結構相比，由于配置了鋼骨，使柱子的承載力大大提高，從而有效地減小柱截面尺寸；鋼骨翼緣與箍筋對砼有很好的約束作用，砼的延性得到提高，加上鋼骨本身良好的塑性，使柱子具有良好的延性及耗能能力。
由于鋼骨砼柱充分發揮了鋼與砼兩種材料的特點，具有截面尺寸小，自重輕，延性好以及優越的技術經濟指標等特點，如果在高層或超高層鋼筋砼結構下部的若干層采用鋼骨砼柱，可以大大減小柱的截面尺寸，顯著改善結構的抗震性能。
2.4 采用鋼管砼柱
鋼管砼是由砼填入薄壁圓形鋼管內而形成的組合結構材料，是套箍砼的一種特殊形式。由于鋼管內的砼受到鋼管的側向約束，使得砼處于三向受壓狀態，從而使砼的抗壓強度和極限壓應變得到很大的提高，砼特別是高強砼的延性得到顯著改善。同時，鋼管既是縱筋，又是橫向箍筋，其管徑與管壁厚度的比值至少都在90以下，這相當于配筋率至少都在4.6％以上，這遠遠超過抗震規范［2］對鋼筋砼柱所要求的最小配筋率限值。由于鋼管砼的抗壓強度和變形能力特佳，即使在高軸壓比條件下，仍可形成在受壓區發展塑性變形的“壓鉸”，不存在受壓區先破壞的問題，也不存在像鋼柱那樣的受壓翼緣屈曲失穩的問題。因此，從保證控制截面的轉動能力而言，無需限定軸壓比限值［8］。規程［9］規定，鋼管砼單肢柱的承載力可按式(3)計算：
N≤φ1φeN0(3)
式中，；
θ=faAa／fcAc稱為套箍指標，0.3≤θ≤3；
φ1，φe的物理意義及計算方法見規程［9］。
由式（3）可以看出，當選用了高強砼和合適的套箍指標θ后，柱子的承載力可大幅度提高，通常柱截面可比普通鋼筋砼柱減小一半以上，消除了短柱并具有良好的抗震性能。
3 小 結
關鍵詞：鋼筋混凝土，結構抗震，加固方法
0引言
地震災害是人類面臨的嚴重自然災害之一。地震具有突發性特點，至今可預報性仍然很低。強烈地震常造成人身和財產的巨大損失。我國屬地震多發國家，特別是近年來地震活動頻繁，一些特大地震已經給人類社會帶來了不可估量的損失，這就迫使工程人員不得不去深入研究土木工程結構的抗震設計理論和方法，最大限度地減少地震給人們帶來的影響。
抗震加固是對未進行抗震設防或已進行抗震設防但達不到設防標準的建筑物，進行結構補強和提高其抗震力的措施。建筑結構加固方法隨著經濟水平、技術水平和人們觀念的發展而發展，但有些構件加固方法（如加大截面法）將使結構和構件的剛度發生變化，從而引起結構動力特性、構件內力的變化以及剛度軟弱層和強度薄弱層的出現，而這些變化對結構承載力及彈塑性變形能力帶來的不利或有利影響，是目前的加固方法所沒有考慮的。因此對鋼筋混凝土結構抗震加固技術進行論述有著重要的意義。
1 鋼筋混凝土抗震常規加固技術
混凝土結構抗震常規加固方法包括加大截面加固法、外包鋼加固法、預應力加固法、改變結構傳力途徑加固法、受彎構件外部粘貼加固法以及其他加固方法等，每種加固方法各有其特點和適應范圍，應根據具體條件加以選擇。
1.1 加大截面加固法
加大截面加固法即采用增大混凝土結構或構筑物的截面面積，以提高其承載力和滿足正常使用要求的一種加固方法，可廣泛用于混凝土結構的梁、板、柱等構件和一般構筑物的加固。但由于截面尺寸加大，有時受使用上限制。
1.2 外包型鋼加固法
外包鋼加固法即在混凝土構件四周包以型鋼的加固方法（分干式和濕式兩種形式），適用于使用上不允許增大混凝土截面尺寸，而又需要大幅度地提高承載力的混凝土結構加固。當采用化學灌漿外包鋼加固時，型鋼表面溫度不應高于60℃；當環境具有腐蝕性介質時，應有可靠的防護措施。
1.3預應力加固法
即采用外加預應力的鋼拉桿（一般分水平拉桿、下撐式拉桿和組合式拉桿3種）或撐桿對結構進行加固的方法，適用于要求提高承載力、剛度和抗裂性及加固后占空間小的混凝土承重結構。此法不宜用于高溫環境下的混凝土結構，也不適用于混凝土收縮徐變大的混凝土結構。
2 改變結構傳力途徑加固法
2.1增設支點法
該方法是以減少結構的計算跨度和變形，提高其承載力的加固方法。按支承結構的受力性質又分為剛性支點和彈性支點2種。畢業論文，加固方法。剛性支點法是通過支承構件的軸心受壓將荷載直接傳給基礎或其它承重結構的一種加固方法。增設支點法適用于房屋凈空不受限制的大跨度結構加固。
2.2托梁拔柱法
該法是在不拆或少拆上部結構的情況下拆除、更換、接長柱子的一種加固方法。按其施工方法的不同又分為有支撐托梁拔柱、無支撐托梁拔柱及雙托梁反牛腿托梁柱等方案。適用于要求房屋使用功能改變、增大空間的老廠改造等結構加固。其中雙托梁反牛腿托梁拔柱，則適用于保留上柱的型鋼加固。
2.3 受彎構件外部粘貼鋼板、碳纖維或其它抗拉強度較高的材料加固法
此法是用建筑結構膠將鋼板等材料粘貼在鋼筋混凝土受彎構件表面，具有良好的共同工作性能，所占空間小、加固施工周期短、消耗材料少，其加固部位、范圍與強度可視設計構造需要而定，是近幾年來新發展的加固技術。本加固法適用于承受靜力作用的一般受彎構件，且環境溫度不應超過60℃， 相對濕度不大于70％及無化學腐蝕的使用環境中。
3鋼筋混凝土結構抗震加固新技術
3.1 結構基礎隔震技術
基礎隔震技術是在上部結構和基礎之間設置隔震裝置，阻隔地震能量向上部結構傳遞，從而減少結構地震反應的一種抗震技術。目前研究開發的基礎隔震技術主要有：疊層橡膠墊隔震、摩擦滑移隔震、滾珠及滾軸隔震、支撐式擺動隔震和混合隔震等。其中，疊層橡膠隔震支座已被廣泛應用，具有很好的應用前景。縱觀隔震技術的發展，可以看出近年來隔震技術有以下特點：
（1）隔震技術的應用范圍越來越廣，數量越來越多。隔震技術不僅在新建工程中獲得廣泛應用，而且在現有建筑的加同工程中得到應用。
（2）隔震建筑的結構形式日趨多樣化，已從早期主要應用于砌體結構、鋼筋混凝土結構發展到鋼結構、組合結構、木結構。
（3）可供選擇的隔震裝置越來越多，新的隔震方法不斷提出，并且采用混合隔震技術已經成為發展趨勢。
3.2消能隔震技術
傳統的抗震設計方法是靠結構的延性來耗散地震能量。但問題在于結構受到1次強烈地震時，結構構件在利用自身的延性耗散地震能量的同時，也會受到嚴重的損傷。為了解決這個矛盾，在結構上附加各種阻尼器，通過阻尼器大量耗散地震輸入到上部結構的能量，從而達到保護主體結構免遭破壞的目的。常用的阻尼器有金屬屈服阻尼器（Metallic Yielding Damper）、摩擦阻尼器（Friction Damper）、黏彈性阻尼器（ViscoelasticDamper）、粘滯液體阻尼器（Viscous Fluid Damper）等。消能減震技術近年來被大量應用在已有建筑物的抗震加固上，與傳統的加固技術相比主要優勢有：
（1）施工現場無濕作業，基本不影響原建筑的正常使用功能；
（2）能在保持原建筑外貌不變的前提下，實現了提高抗震能力和改善使用功能的協調；
（3）消能效果明顯，結構經過合理的設計，可以滿足各種設防烈度下的抗震要求；
（4）可以有效地節約經費和縮短工期。
3.3 高性能鋼絲網復合砂漿薄層（HPFL）加固技術
高性能鋼筋網復合砂漿薄層（HPFL）加固混凝土結構，是指對混凝土構件進行表面處理后，鋪設鋼筋網，再粉抹或噴射上高性能復合砂漿，使加固層與原構件共同工作，達到提高構件工作性能的目的。
采用高性能水泥復合砂漿鋼筋網薄層加固混凝土構件能有效提高構件的承載力、剛度、抗裂性和延性。畢業論文，加固方法。畢業論文，加固方法。該加固方法與碳纖維加固法相比具有施工簡單，經濟實用的優點，在結構工程加固中的應用前景十分廣闊。畢業論文，加固方法。畢業論文，加固方法。
隨著抗震技術理論的不斷發展和完善，抗震加固方法已從傳統的方法不斷趨向多樣化。畢業論文，加固方法。目前新發展起來的減震控制技術在工程應用上有明顯優勢，為建筑的抗震設計和抗震加固提供了一條嶄新的途徑，它克服了傳統結構“硬碰硬”式的抗震設計方法，具有概念簡單、減震機理明確、減震效果顯著和安全可靠的特點。
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