時間：2023-02-28 15:54:47
序論：在您撰寫吊裝技術時，參考他人的優秀作品可以開闊視野，小編為您整理的7篇范文，希望這些建議能夠激發您的創作熱情，引導您走向新的創作高度。
現現代化，鋼結構將成為建筑現代化發展的一個重要標志。
關鍵詞：鋼結構；現代化；
中圖分類號：TU391 文獻標識碼：A 文章編號：
1 應用工程簡介
本工程為調度指揮生產用房，地上七層、地下二層。六層為備用調度大廳，七層為調度大廳 。七層樓面以下主體結構為現澆混凝土框架結構；七層、屋面主體結構為大跨度雙向鋼桁架結構；七層與屋面間設夾層，為鋼結構框架結構； 鋼結構標高43.65～59.40 m ，東西方向長度為93.6米。南北方向為67.5米，鋼結構總重約8600多噸 。
2 鋼結構安裝特點
鋼結構安裝工作量大，噸位重，安裝周期短 ；場內可利用的場地極少，吊裝主機布置受限制，幾乎無法進行現場拼裝 ；與其它專業施工交叉作業多 ；鋼結構安裝高度高，安裝作業安全要求高 ；最大單榀桁架重量近百噸，總噸位近萬噸的鋼結構吊裝。用電量要求高，計劃用電量1500KVA。
3鋼桁架梁分段及參數
3.1鋼桁架吊裝采用分段吊裝直接法；優點：一、結構較為完整，避免了大量的高空焊接，施工質量較易保證；二、高空安裝工作量大大減少，施工安全性好，可多工位同步施工，進度快；結構安裝工期最短，且風險較小.缺點：一、需三臺大型履帶吊，吊車費用較高；二、由于建筑物四周較為狹小，需對部分地下室結構進行加強，需拆除部分臨時工棚以滿足履帶吊自身拼裝的要求。
3.2東西向分段尺寸重量如下所示
圖一 東西向鋼桁架分段示意
3.3南北向分段尺寸重量如下所示
圖二南北向鋼桁架分段示意
4 吊裝機械選擇與布置
由于鋼桁架最大單榀桁架重量近百噸的限制，現場采用二臺大型履帶吊分別為400噸履帶吊，吊裝范圍在北側3—8軸、250噸履帶吊，吊裝范圍在東車A—L軸和吊裝范圍A—L/8軸，和一臺800噸移動式大型塔，吊裝范圍在南側2—8軸和吊裝范圍1—8/F軸吊作為安裝主機分，履帶吊車采用塔式工況。整層樓面鋼結構按照所使用吊裝主機的不同分為北側的吊裝Ⅰ區、西南側的吊裝Ⅱ區和東南側的吊裝III區，為保證工期，各吊裝分區吊裝構件均為工廠制作分段，現場直接吊裝。
圖三 吊車平面布置及吊裝范圍
5 現場鋼結構安裝主要流程
第一步：鋼結構施工開始，安裝六層以上勁芯鋼結構柱構件。
第二步：搭設臨時支撐架，開始安裝七層樓面GHJL4桁架分段。
第三步：七層樓面中間桁架分段安裝。
第四步：七層樓面外側桁架分段安裝。
第五步：七層樓面以上柱分段安裝。
第六步：夾層樓面吊裝（鋼柱整段吊裝，鋼梁分段）吊裝。
第七步：邊框斜撐吊裝。
第八步：在七層樓面上搭設臨時支撐架，開始安裝屋面桁架吊裝。
第九步：桁架間聯系鋼梁安裝。
第十步：主體鋼結構安裝。
圖四 搭設臨時支撐架，GHJL4桁架分段安裝
6安裝技術措施
（1）臨時固定措施
在分段吊裝鋼桁架時，考慮到鋼桁架高度達到3米，且均為平面桁架，因此吊裝過程中較易發生傾覆。為保障桁架在吊裝過程中不發生傾覆，需要進行桁架的臨時固定，在吊裝分段桁架兩側張拉攬風繩；散件高空吊裝單元在拼裝完成一段分段桁架后，也需要設置攬風繩進行張拉。
（2）支撐架設置措施
對于散件吊裝部分，在桁架弦桿分段位置設置臨時支撐架，為保障高空拼裝精度要求，需要在臨時支撐架上設置有拼裝胎架，以方便桁架的高空對接焊接，在臨時支撐架兩側均設置臨時走道，以方便工人的高空操作作業。
（3）支撐架卸載措施
七層樓面鋼結構安裝完畢后，擇機實施鋼結構卸載。卸載順序由中間向兩邊進行，即以軸線6為中心向兩邊進行，并根據支撐架支撐點位置的撓度進行分級卸載。卸載方案的編制原則：以以結構安全為宗旨、以變形諧調為核心、以實時監控為手段。施工過程應嚴格遵循上述原則。
關鍵詞：汽包吊裝
中圖分類號： TK229 文獻標識碼： A 文章編號：
汽包亦稱鍋筒，是自然循環鍋爐中最重要的受壓元件，主要用于電力生產中壓高壓亞臨界鍋爐中。汽包的主要作用有：是工質加熱、蒸發、過熱三過程的連接樞紐，保證鍋爐正常的水循環；內部有汽水分離裝置和連續排污裝置，保證鍋爐蒸汽品質；有一定水量，具有一定蓄熱能力，緩和汽壓的變化速度；汽包上有水位計、壓力表、事故放水、安全閥等設備，保證鍋爐安全運行。
汽包按支持結構有兩種布置形式：一種采用支座支承方式，一種采用懸吊支承方式。若按布置方位又可分為縱置式和橫置式兩種。汽包吊裝是比較獨立的吊裝單元。是鍋爐機組安裝重要里程碑進度之一，也是鍋爐機組安裝重大施工內容之一。其吊裝方案的確定不但涉及到項目安全，對項目成本管理也影響較大。
由于汽包筒體的不可分割性，顯得其吊裝方案的選擇更具有決策性。吊裝的科學性與安全經濟性將直接影響到鍋爐機組吊裝程序的制定，將影響到項目施工的安全、質量和進度。
汽包具有外形尺寸大、單件重量大、安裝就位高度高、涉及專業人員、作業機械等資源投入多，是一項危險性很大的作業。隨著火電機組朝著大容量、高參數方向發展,設備單體重量或安裝組件重量越來越大,起吊高度越來越高,汽包的重量已從10幾噸發展到260余噸，因此采用的吊裝方案發生變化。
一、方案分類
汽包吊裝按吊裝機具可以分為以下幾種主要施工方案：
液壓頂升裝置吊裝法：液壓提升裝置由液壓千斤頂、泵站及控制器組成,綜合利用了機械、液壓技術,是一種新型的吊裝機具。它以鋼絞線作為承重載體,以液壓千斤頂為執行機構,通過控制器發出的動作指令,由液壓泵站提供動力驅動千斤頂,實現液壓提升裝置在手動或自動控制下運行。千斤頂油缸通過油壓的作用,活塞上下循環往復運動,在上下夾持器的配合下,帶動鋼絞線連同重物一起提升或下降。
卷揚機-滑輪組吊裝法：卷揚機、滑輪組、鋼絲繩等組成吊裝系統進行吊裝，是一種傳統汽包吊裝方式。將卷揚機放置在鍋爐鋼架頂部固定，以鋼絲繩作為承重載體，通過卷揚機的收放來實現提升下降。
單車吊裝法：利用鍋爐端塔吊、履帶吊等大型起重機械進行單機吊裝就位。
雙車吊裝法：由塔吊-履帶吊等兩臺機械進行抬吊作業。
二、吊裝實例
1、液壓頂升裝置吊裝法
實例：盤山電廠二期(2×600MW) 汽包重；256噸．直徑2143，長27740mm。中心標高73.304m．頂板標高84.52m
方案簡述：吊裝采用三套GYT一200液壓提升裝置，其中A、B兩套為主提升·第三套C為調整就位用·
另外：西塞山電廠汽包吊裝、湄洲灣電廠采用GYTl00B型鋼索式液壓提升裝置(四只液壓千斤頂)進行提升吊裝、沙角C電廠(3X 660MW)采用在汽包支吊梁上方各布置一套306t液壓提升裝置，汽包在水平狀態下吊起后水
平移動就位。
2、雙滑輪組抬吊吊裝法實例：
新豐電廠2 X 330MW鍋爐汽包吊裝，汽包重：221.4噸，直徑@2000，長28727mm。 中心標高48.5m。頂板標高56.17m
方案簡述：吊裝采用兩組200t滑輪組直接抬吊就位，滑輪組由2臺工況一致的15t卷揚機牽引（卷揚速度11m/min,配用32.5×37+1-1550鋼絲繩,長度1500m，）吊裝汽包.
另外：陽泉二電廠 (4X300MW)、上安電廠(2x300MW)、山西華能榆社電廠一期(2XIOOMW)等數十座電廠汽包吊裝采用此技術。
3、單車吊裝法實例：
靈石電廠一期(2×25MW)，汽包重：20.63噸，直徑01600．長8280mm，中心標高34.5m
方案簡述：吊裝采用神鋼7100履帶吊單車起吊就位．屬水平吊裝
其他：太原煤氣化總公司煤矸石電廠(2×12MW)等
4、雙車抬吊法
漳澤發電廠二期(4x210MW)采用先由lOOt塔吊吊至左側大板梁上，再由lOOt和60t塔吊抬吊就位
三、方案綜合評價
1、單車吊裝一般用于小型和就位高度低的汽包吊裝。
2、雙機抬吊在少數汽包吊裝工程中曾經采用，較少采用。
3、用卷揚機—滑輪組吊裝汽包是一種成熟的方法,它的特點是提升速度快,可達到15～20m/h,吊裝中小型物件方便,不易受條件限制,具有一定的優勢。但有以下不足:
(1)準備時間長,一般需要7天左右時間,投入的人力物力相對較多,作業勞動強度大。
(2)對于設備安裝高度較高,起吊重量大,需要選擇大型卷揚機和大噸位滑車組。如遇到起吊重量更大、高度更高的設備,受鋼絲繩長度和卷筒容繩量等因素制約,這套裝置將不適用。
(3)工作場面較大,受力點多,安全隱患多。尤其卷揚機的安全性無法保證,投入人員多,控制難度大,危險性大。一旦剎車失靈,將無法控制。
4、液壓提升裝置是一種新型的起重工具,體積小,裝、拆方便,安全性能好，特別適用于特大特重設備吊裝。使用液壓提升裝置要根據提升裝置的結構特點,需重新設計制作兩臺水平小車,小車主要用于固定液壓千斤頂,并在吊起汽包后載著汽包一起水平移動。提升小車布置在爐頂兩側,由于鍋爐結構本身原因,擱置小車的兩根支承梁有時不在同一水平面,需要現場制作兩根臨時梁,將標高較低的梁抬高,保證兩根梁在同一標高,用以放置提升小車,吊裝完后拆除臨時梁。為便于操作,需要在爐頂上設置一個臨時工作平臺,放置液壓泵站、控制臺及臨時使用的工具。具有以下特點:
(1)完備的制動控制系統和安全自鎖系統,工作機構安全可靠,提升過程中不會打滑。雖然提升速度不如卷揚機快,但工作無抖動,無噪聲,平穩安全。
(2)可實現多臺集中控制,自動化程度較高,投入人力少。
(3)不受高度和起重量的限制,起吊能力更強大,適用更廣泛。不僅用于火電機組汽包、發電機定子吊裝,而且還可用于大型塔式鍋爐鋼架、鍋爐大板梁、鋼煙囪等其它特殊物件的吊裝。
(4)所使用鋼絞線,由于表面因受擠壓變形,使用壽命不如普通鋼絲繩長。一組鋼絞線一般使用3～4次就需更換,使用成本較高。
(5)鋼絞線表面不耐腐蝕,容易銹蝕,不便于存放,這是一個很難解決的問題。
結束語
關鍵詞：雙機抬吊 吊裝能力 主吊機 合理分配
中圖分類號：U294文獻標識碼： A
緒論
吊裝工藝方法會因吊裝機具的種類、數量和配置方法的不同以及吊裝工藝原理的差異而分成許多種，過去較常采用桅桿吊裝，其工藝就有雙桅桿旋轉法、直立單桅桿奪吊法、直立單桅桿扳轉法、直立桅桿雙側吊裝、單桅桿滑移法、雙桅桿散裝設備正裝倒裝法、雙桅桿整體滑移法、雙桅桿整體旋轉法等多種方法。隨著吊裝大型機械的發展和安裝工藝的改進，桅桿吊裝已逐步被取代。
移動式起重機由于作業靈活性強、吊裝工藝簡單、安全可靠等特點，在大型設備吊裝施工中被廣泛應用。近年，隨著我國吊裝技術水平、生產工藝及設備制造業的發展，逐步引進、開發了一些能力大、功能多、性能優良、安全可靠的門式液壓頂升（提升）吊裝系統等專業吊裝機械。
在大型設備吊裝過程中，經常按照設備的吊裝工藝過程和使用的主吊起重機進行劃分。主吊起重機可以是桅桿、履帶式起重機、輪式起重機、液壓頂升（提升）吊裝系統等，其設備吊裝工藝方法很多，經常采用的是滑移法、旋轉法、起重機抬吊遞送法、多機抬吊法等。在吊裝作業施工中采用雙機抬吊的吊裝工藝方法也很多，它是以兩臺吊車作為吊裝的主吊機，使兩臺吊車所承受的重量分別在各自吊裝允許的性能范圍內，從而完成設備的吊裝作業。下面以中國石化燕山分公司9萬噸/年丁基橡膠裝置中乙烯壓縮機的冷凝器的吊裝這一工程實例，說明雙機抬吊吊裝技術，為今后同類型的吊裝施工作業提供參考。
一 概述
中國石化北京燕山分公司9萬噸/年丁基橡膠裝置是新建裝置，主裝置區總占地面積72500平方米。主要包括15個建設單元。本裝置的最突出的特點是布局緊湊，施工場地狹小。（《9萬噸/年丁基橡膠裝置施工組織設計》作者：胡海章 第3頁 2011年12月）壓縮區是本裝置的心臟，最關鍵的設備是3臺壓縮機組，主要有制冷系統的乙烯和丙烯壓縮機、氯甲烷系統的氯甲烷壓縮機。三臺壓縮機組采用國產化技術，安裝技術要求高，工作量大，安裝中可能遇到的不確定因素多。壓縮區的設備吊裝時，吊車只能站在壓縮區的西側的空地上。乙烯壓縮機組G-9101的冷凝器E-9152位于壓縮區壓縮機K-9101下方，設備規格為Φ2600x10789，重量為44.7噸，設備型式為臥式設備。E-9152的基礎位于壓縮區廠房內地面上，基礎高為4900mm，其上面是K-9101的框架基礎（混凝土）?；炷恋目蚣芑A已經施工完畢。冷凝器E-9152安裝時需要用吊車從側面穿入K-9101的混凝土框架基礎將設備就位，施工難度較大。本著安全可靠、穩妥可行、經濟合理的原則，乙烯壓縮機的冷凝器吊裝采用雙機抬吊吊裝工藝技術。
二 吊裝前的準備工作
1設備驗收
（1）設備到貨后，施工單位應同監理工程師及物裝相關人員聯合檢驗設備，設備驗收合格后，上報監理工程師檢查驗收合格方可進場安裝。
（2）檢查設備合格證、產品質量證明文件；
（3）核對設備名稱、型號及規格；檢查接管的規格、方位及數量；核對設備備件、附件的規格尺寸、型號及數量；
（4）檢查設備表面損傷、變形及腐蝕情況；
（5）設備驗收后應有填寫開箱驗收記錄。
2 基礎驗收
（1）設備安裝前，應對基礎進行中間交接，交方應提供基礎檢測報告、基礎標高和縱橫向中心線標記；
（2）基礎混凝土強度達到設計要求,周圍土方回填、夯實、平整；
（3）混凝土基礎的外形尺寸、坐標位置及預留螺栓孔應符合設計圖樣的要求；
（4）混凝土基礎的允許偏差見表2-1：
（《石油化工靜設備安裝工程施工技術規程》作者：肖然 等 第5頁 2007年11月）
3 臨時支撐
由于設備是從側面穿入，不能一次吊裝就位，需要兩臺吊車經過幾次的抬吊才能就位。為便于兩臺吊車在吊裝過程中安全順利的進行，需要在設備基礎上安裝臨時支撐。臨時支撐見圖2-1：
圖2-1臨時支撐簡圖
三 雙機抬吊吊裝方法
1．吊車選擇
設備由制造廠運輸到現場，我單位負責設備的卸車及吊裝就位。設備卸車后需要使用雙吊車抬吊法吊裝就位。吊車選擇GMT8350型385噸液壓汽車吊1臺及HC920型340噸液壓汽車吊1臺。
385噸液壓汽車吊配重60噸，主臂使用28.75米，使用9.3*10米的支腿，主鉤選用80噸級；340噸液壓汽車吊配重80噸，主臂使用34米，使用9.05*10米的支腿，主鉤選用100噸級，自重1.15噸。
2.吊車站位
設備運輸到壓縮區的西側馬路后卸車，340噸汽車吊及385噸汽車吊均支車在壓縮區的西面，340噸汽車吊頭部向北，385噸汽車吊頭部向南，兩臺吊車的吊裝中心相距不得小于13.6米。具體站位見圖3-1。
圖3-1 吊裝平面布置圖
3.吊裝過程
設備運輸到現場后，先用340噸汽車吊卸車，拖車撤離現場。吊裝的準備工作完成后，兩臺吊車按下列過程進行吊裝：
340噸汽車吊將設備從西面吊裝到最西面的設備基礎上方，并使設備的東側鞍座放在臨時支撐上，但此時臨時支撐并不承受設備的重量用385噸吊車的繩扣捆住設備西側的鞍座的內側340噸吊車脫鉤340噸吊車的吊鉤從K-9101的基礎預留孔順下，用繩扣捆住設備東側的鞍座內側兩臺吊車配合抬吊設備向東移動，直到340噸吊車的吊裝繩扣接近于K-9101的混凝土基礎預留孔的東側邊緣，此時需要將設備的東側鞍座放在臨時支撐上，340噸汽車吊脫鉤用兩根繩扣大兜設備兩鞍座外側，使用340噸吊車吊裝，同時385噸吊車脫鉤使用340噸汽車吊吊裝就位。
4.后脫鉤吊車受力的二次分配驗算
兩臺吊車抬吊就位時，不可能在瞬間使設備兩端同時落地，必然出現一端先落地一段后落地的情況，后脫鉤落地的吊車由于另一端吊點不再受力，在瞬間會出現受力增大，在吊裝方案設計時必須進行驗算，看此時其值是否大于吊車準許起重量，這點不可忽視。后脫鉤吊車受力二次分配的驗算見圖3-2.根據力矩方程式，設定385T吊先脫鉤，此時340T吊承受的力為：
H/2×G-(H-H2)F2=0 即5.5×44.7－(11－3.5)F2＝0
得F2＝32.78t，此時340T吊車的吊裝半徑為21米，額定吊裝重量為43.5t>32.78t，所以340T吊車的吊裝是安全的。
如設定340T吊先回鉤，此時385T吊承受的力為：
H/2×G-(H-H1)F1=0 即5.5×44.7－(11－1.6)F1＝0
得F1＝26.2t，此時385T吊車的吊裝半徑為20米，額定吊裝重量為42t>26.2t，所以385T吊車的吊裝是安全的。
因此，在兩車抬吊時，無論哪個吊車先脫鉤都是安全的。
圖3-2 兩吊車抬吊受力示意圖
四 吊裝工藝核算
1.吊裝負荷計算
340噸汽車吊單獨吊裝設備時最遠吊裝半徑為20米，主臂為34米，配重80噸，額定吊裝重量為47噸。設備重量為44.7噸，100噸級主鉤重量為1.15噸，鋼絲繩重量為0.3噸，吊裝總重量為
T=44.7+1.15+0.3=46.15噸
吊裝負荷率為46.15/47=98%滿足安全吊裝要求
兩臺吊車抬吊時，根據圖3-2的吊裝受力圖及力矩方程式，計算得出：
F1= ==15.2t
F2=G-F1=44.7-15.2=29.5t
340噸汽車吊抬吊設備時最遠吊裝半徑為21米，主臂為34米，配重80噸，額定吊裝重量為43.5噸。抬吊設備重量為29.5噸，100噸級主鉤重量為1.15噸，鋼絲繩重量為0.3噸，吊裝總重量為
29.5+1.15+0.3=30.95噸
吊裝負荷率為30.95/43.5=71.15%
兩臺起重機抬吊同一工件，每臺起重機的吊裝載荷不得超過其額定起重能力的75%。（《石油化工工程起重施工規范》作者：吳兆武 等 第7頁 2011年5月） 故滿足安全吊裝要求
385噸汽車吊抬吊設備時最遠吊裝半徑為20米，主臂為34.37米，配重60噸，額定吊裝重量為42噸。抬吊設備重量為15.2噸，80噸級主鉤重量為1噸，鋼絲繩重量為0.3噸，吊裝總重量為
15.2+1+0.3=16.5噸
吊裝負荷率為16.5/42=40% ＜75%滿足安全吊裝要求
2.鋼絲繩核算
385噸吊車選擇Φ28.0-6×37+FC的繩扣2根，14m/根，每根鋼絲繩2股使用，共4股受力。340噸吊車選擇Φ38.0-6×37+FC的繩扣2根，18m/根，每根鋼絲繩2股使用，共4股受力。
安全系數計算：
K=nP/F
K――安全系數
P――鋼絲繩破斷拉力
n――受力股數
F――吊裝重量
（《石油化工工程起重施工規范》作者：吳兆武 等 第9頁 2011年5月）
Φ28.0-6×37+FC，公稱抗拉強度1670N/mm2 ，最小破斷拉力386KN
K1 == 10 > 6滿足安全使用要求
Φ38.0-6×37+FC，公稱抗拉強度1670N/mm2 ，最小破斷拉力711KN；
K2 == 6.4 > 6滿足安全使用要求
五 設備吊裝主要采取的安全措施
吊裝作業一切信號與動作必須服從吊裝總指揮的指揮，吊裝總指揮與起重機械作業人員密切配合，執行規定的指揮信號，發出的指揮信號必須準確、清晰。起重操作人員嚴格按指揮信號作業，當信號不準或錯誤時，操作人員拒絕執行，并立即通知指揮人員，不論任何人員發出緊急危險信號時，操作人員都須立即停止操作。
吊裝前，由起重指揮負責仔細檢查吊裝用的鋼絲繩的型號和規格是否符合吊裝方案的要求。鋼絲繩不得有銹蝕、磨損等缺陷。
吊裝過程中，起重臂和重物下方嚴禁有人停留、作業或通過，同時注意保護吊件下方的物資或設備。重物吊運時，嚴禁人員站在重物上方。
起吊升降過程中，速度應緩慢、均勻、不得突然制動，左右回轉應平穩，當回轉未停穩前，不得做反向動作。
壓縮機就位時，仔細檢查螺栓孔與螺栓是否對正，墊片等是否安裝完成。并緩緩將壓縮機放下，避免碰壞設備或螺栓。
嚴禁將重物長時間懸掛在空中，作業中遇突發故障，應采取措施將重物降落到安全的地方，并關閉發動機進行檢修。
結 論
由于我們在施工前對設備、吊機、氣候、技術人員配備等諸多方面作了周密部署，事先正確編制了切實可行的施工方案，在整個吊裝過程中嚴格執行各項規定和要求，執行預編的施工方案中的相關措施，嚴格執行有關技術、規范，確保安全施工，保證了設備的一次吊裝成功，順利完成了該乙烯壓縮機冷凝器的雙機抬吊施工任務，取得了良好的效果
參考文獻
[1]《9萬噸/年丁基橡膠裝置施工組織設計》 胡海章
[2] 《石油化工靜設備安裝工程施工技術規程》SH/T3542-2007
[3] 《石油化工工程起重施工規范》SH/T3536-2011
【關鍵詞】吊裝箱梁施工技術
中圖分類號： TU74文獻標識碼：A 文章編號：
1、工程概況
登源河橋位于績溪縣X086新縣道K0+770（中心樁號）處。該橋采用3×25m簡支變連續小箱梁結構，梁高1.6m，橫橋向采用三片梁布置，共9片。其中箱梁中板三片，單片重72.80t，邊板六片，單片重80.68t。梁板為C50鋼筋混凝土箱梁，現場預制，采用預應力后張法施工。
2、吊裝場地
箱梁在兩橋臺附近路基上預制，預制場地與橋臺連接，吊裝前先對施工場地進行規劃，對吊車及運梁平車作業區域路基加寬，寬度不小于8m，同時進行平整，反復碾壓，保證地面堅固平整。
3、吊裝設備選擇
結構吊裝用的吊機型號主要根據工程結構的特點、構件的外觀尺寸、重量、吊裝高度及起重（回轉）半徑等條件確定。本工程箱梁吊裝擬采用兩臺100t（型號：QY100K）汽車吊。
3.1吊車工況驗算
3.1.1箱梁起重量
箱梁取最重的邊梁，單片重量為80.68t，則起重量Q=1.1×1.2×80.68=106.5t。
其中：1.1為動荷載系數；1.2為多臺吊車抬吊不均勻荷載系數。
則一臺吊車分擔荷載分別為：106.5/2=53.3t。
3.1.2起重高度
吊機起重高度H≥h1（剩余柱高）+h2（蓋梁高度）+h3（箱梁高度）+h4（吊索過梁頂面高度），根據本工程現場實際情況，起重高度H≥2.0+1.8+1.6+2.0=7.4m。
3.1.3起重（回轉）半徑
回轉半徑R=吊車初始半徑+吊鉤距蓋梁距離+蓋梁寬度+安裝后箱梁捆綁位置距蓋梁距離，本工程箱梁起吊時吊車回轉半徑為為：3+0.6+1.6+0.8=6.0m。
3.1.4吊車的選用
當起重量53.3t（箱梁）；起重高度7.2m；起重半徑R=6m，采用支腿全伸時，一臺吊車100t（QY100K）吊車起重量57t，能滿足箱梁吊裝的要求！
3.2鋼繩工況驗算
擬采用6×37+1Φ43的鋼繩，兩股繩起吊，鋼絲繩與梁夾角不大于60°。
箱梁吊裝時鋼絲繩的拉力為：806.8/4sin60。=249.3KN
806.8為箱梁整體重量，KN。
根據公式Sg=Pm/K計算鋼絲繩的允許拉力
查表Φ43鋼絲繩的破斷拉力Pm=1185KN，總破斷拉力為：
1185×2=2370KN， K取8，則：Sg=296.3＞249.3KN
因此Φ43雙鋼絲繩吊索能滿足箱梁的吊裝使用要求。
4、施工方法
4.1施工準備
蓋梁、梁體等構件經檢查評定質量合格，支座的受力情況及安裝位置符合設計要求，起吊時所有設備準備齊全，吊車具有年檢合格證且運轉正常，吊裝的鋼絲繩、吊鉤等實物與方案要求相符，場地清理平整完成，請監理工程師批準后正式進行梁板安裝施工。
4.2 箱梁運輸
預制場采用兩臺100t吊車起吊裝車，運梁平車上落梁前，在箱梁支點位置放置枕木并應設置平整，落梁后在梁兩端各用10t手拉葫蘆穩固，平車以低速檔（v＝5m/min）勻速、平穩運行。運梁過程中安排專人進行監護，時刻觀察預制梁的變化（尤其是傾斜度），直至運到指定安裝位置。具體做法是：箱梁縱移，然后啟動輪箱，保持低速運轉狀態，將箱粱縱移到對應的跨位之上。在此過程中，應確保橫移時箱梁精確位置，運輸軌道也要嚴格要求，保持順直，并與預建設橋軸線相互平行，正對橋跨位置。同時，還要確保測量定位的準確性，即為保證橋梁的承載能力，軌道須設置在橋梁的主拱上方。落粱到橫移軌道縱移到位以后，在兩端粱下輪箱上要安放上適當的千斤頂，將箱梁頂起來，在縱移軌道上還要適當地安放一些延伸橫移軌道，自鎖爬行頂推小車安放至鋼箱梁兩頭下方的橫移軌道上。實踐中為避免箱梁出現滑移，在自鎖爬行頂推裝置上應當適當地搭設一層或數層枕木，千斤頂落下箱梁至自鎖爬行頂推小車上，橫移鋼箱粱。拆除縱移軌道上的橫移軌道，退出輪箱，進行下片鋼箱梁的縱移。為保證鋼梁的精確就位，兩端的橫移軌道要嚴格順直并嚴格垂直橋軸線，兩軌道嚴格平行。
4.3箱梁安裝
運梁平車將箱梁運至指定位置后，兩輛吊車分別在待架橋跨兩端就位，為確保支承點的穩定，在吊機每個支腿下鋪墊枕木。吊裝時先由第一臺吊車從車上把箱梁起吊，第二臺在另一端通過吊索將吊環鉤住抬吊，箱梁吊點均綁至梁端1.5米處，吊起構件離開運輸車20-30cm后，停留3分鐘，檢查機身是否穩定，吊點是否牢固，確認情況良好，負荷均勻，方可繼續進行吊裝工作。在吊梁時要求兩吊車相互配合，先慢慢升至墩臺高度，將梁縱移到位，梁體穩定后，橫移到位，支座對位準確后，再落梁。
5、箱粱施工中的主要問題及其應對策略解
第一，自鎖爬行頂推裝置的主動與從動之間應當加強鏈接，以此來確保摩擦力不會導致頂推設備箱梁出現傾覆問題。橫移頂推施工時，因主動和從動速度不同，導致從動支座傾覆的，應當根據施工現場狀況，及時采取有效的措施進行處理：一般情況下，在主動和從動支座位置可放置兩根工字鋼，將其連成整體，并限制主動與從動間的位移發生，放置出現傾覆施工事故。
第二，橫移落梁后，應對箱梁高程及支墊進行有效的校正。實踐中，因箱梁高程、支墊位置存在著一定的偏差與不足，應當對箱粱予以校正，使之能夠準確的就位。在具體施工過程中，將螺旋千斤頂橫臥于縱橫移校正滑板之上，箱梁與板之間的接觸面上要適量地抹上一些黃油；支座與滑板之間要適當地放上上一些木板，然后充分利用摩擦性能的差異性，利用千斤頂校正箱梁。
第三，箱梁運輸變形、箱梁加工精確度等，均與施工質量存在著非常密切的關聯性。箱粱在加工場加工完以后，運輸到施工工地，運輸過程中箱梁會可能會出現變形等問題，加之箱梁加工時也可能存在著一些誤差與不足，因此可能會對調梁施工、聯結等產生一定的影響。實踐中，對于難以按設計要求調節到位的箱梁，由其四角均攤變形量，從而減小箱梁變形對橋梁產生的影響。
結語：在實際施工過程中，每個工程都有自身的特點，在吊裝前均應綜合考慮，登源河橋箱梁吊裝按預定的方案順利完成，達到了滿意的效果。
參考文獻：
[1]史孔海.北龕大橋箱梁吊裝施工技術[J].安徽建筑，2010(04)．
關鍵詞： 氣化爐吊裝； 吊機索具選用； 受力計算； 新技術推廣應用
中圖分類號： TK124 文獻標識碼： A 文章編號： 1009-8631（2011）06-0030-02
1工程概況
1.1本設備吊裝地點，位于裝置的南側，因設備上部比下部重，體積和重量大、場地狹小、安裝標高較高等因素，所以該臺設備吊裝難度大，必須制定專項吊裝方案；
1.2氣化爐主要參數：φ3200mm/φ3800mm×19535mm，245噸，安裝標高27.12米；
1.3根據設備的制造工藝并綜合考慮設備吊裝場地、工期等因素，本工程特選用履帶吊整體吊裝就位工藝。
2吊裝方案制定及技術參數
2.1吊裝機械工況選擇：采用450T履帶式吊車帶超起作為主吊，250T履帶吊作為輔吊。設備吊裝主要技術參數見下表：
2.2吊裝工藝流程：
吊車滑移法吊裝工藝主、輔吊車站位主、輔吊車組裝仰起吊臂核實主吊車工作半徑試吊正式吊裝輔吊車脫鉤設備就位主吊車脫鉤、收車。
3吊耳布置及選型
3.1 設備吊耳選型依據：HG/T21574-94《設備吊耳》及設備管口方位圖。
3.2吊耳選型及位置
3.3吊耳材質選用與設備筒體材質相同，角焊縫焊角高度為兩焊件薄件厚度，且為全滿焊；焊接完畢后對所有焊縫進行100％磁粉探傷檢驗，I級合格；焊材選用見本設備制造圖紙中焊接要求；吊裝前的安全確認由制造廠報送建設方質量部門確認。
4吊裝機索具選擇及系掛方式
5設備吊裝方案
5.1總體吊裝方法：氣化爐吊裝采用一臺450T履帶吊車主吊，一臺250T履帶吊抬尾遞送；（兩主吊吊耳在設備東西側均布，為防止撐桿碰吊臂，吊裝時用麻繩溜索固定。）
5.2設備吊裝：吊裝前應先進行模擬試驗，然后開始吊裝，吊車站位同設備卸車時的站位，450T履帶吊帶0-180t超起配重作為主吊提頭提升，250T吊車作為輔助吊車抬尾遞送，將設備尾部抬離地面約200mm，隨著450T吊車提升，設備從臥式向直立過渡，在提升過程中，應時刻監視吊車受力、吊鉤垂直度及地基變化等情況，確保吊裝安全。
5.3隨著450T吊車的提升，設備傾角不斷增大（0～90°），直立后450T吊車停止提升，250T吊車落鉤、拆繩扣。然后由450T吊車單獨緩緩提升設備至預定高度后（設備底沿高于框架300mm），向基礎方向順時針回轉，將設備置于基礎正上方，對正地腳螺栓，然后緩緩松繩落鉤，把設備安裝在其基礎上，找正就位后拆除所有索具。
5.4吊車行走及吊裝區域的道路處理
主、輔履帶式吊車行駛、吊裝區域，用黃粘土分層夯實，厚度為800mm；在黃土層上面鋪設厚度為200~300mm的碎石，壓實，主要吊裝區鋪設路基板。
6有關計算
6.1主吊吊車受力驗算
①設備總重量：G設=245t
②吊鉤及機索具重量：g=g1+g2=7+3=10t；其中吊鉤g1=7t，機索具重量g2=3t
③吊裝點載荷：G=（G設+g）×1.1=255×1.1=280t
④主吊吊車最大載荷：
由上述計算可知，450T履帶式吊車在脫排時的最大起重載荷為G=280t
⑤主吊車能力校核：
450T履帶式吊車重型主臂接桿60m，工作半徑16m，在帶180T超起，超起半徑16m工況下作業，額定起重量Q=289t
G實際載荷/Q額定起重量=280t/289t=96.8%，能滿足吊裝能力，故安全。
即450T吊車采用300t吊鉤。
6.2溜尾吊車受力計算：
初始狀態溜尾力計算：
設備的重心l=■G■L■G=8.75m=8.75m
設備兩吊點之間總長度：L=16.2m
F――抬尾吊車受力 (250T)T――主吊受力 (450T)設備總重量G設=245t
若以尾部吊點為轉點：∑M=0 ，則有T?L+ G設?l=0 T= G設?l/ L=245*8.75/16.2=132t
由∑F=0 F+T=G設 F=G設-T=113t 采取250T吊車抬尾。
250T吊車抬尾載荷為Q1=F+g3+g4=113+5+2=120t；其中吊鉤重g3=5t，機索具重量g4=2t；250T吊車額定載荷Q=143.8t＞Q1=120t，故安全可行。
6.3主吊索具相關計算
因吊耳與吊鉤通過2根φ90鋼絲繩聯接，每邊繞軸2圈，計算如下：
鋼絲繩的破斷拉力：Sp=50d2=50×902=405t；
鋼絲繩的許用拉力：[S]=Sp/K=405t/6=67.5t；K=6（安全系數）；
鋼絲繩各繞2圈，則提升力S=[S]*8*φ0=67.5*8*0.6=324t；φ0―折減系數=0.6
平衡梁上邊鋼絲繩受力：
單邊受力：T″=G/(2sin60°)=141t；
雙邊鋼絲繩受力Q=2T″=282t＜S=324t，故安全。
6.4吊裝安全距離計算：
450t吊車吊臂與設備之間安全距離計算：
L=60mR=16mH1=19.54+27.34-3=43.88m D=1.7m
H=L×Sin（Cos-1R/L）=L×Sinθ=60×Sin74.53°=57.82m
H2=H-H1=57.82-43.88=13.94m
S=（H2/tanθ）-D-1.2=3.85-1.7-1.5=0.65m，所以安全。
6.5吊裝支撐梁受力計算：
φ426×14鋼管支撐梁剖面圖
A=（D2-d2）π/4=（42.62-39.82）π/4=181.12cm2
A―鋼管支撐梁的截面積（cm2）；
d 、D―鋼管支撐梁的內徑和外徑（cm）；
N′= T″cos 60°=135×cos 60°=67.5t.f=67.5×103kg.f
N′―鋼管支撐梁的正壓力；
λ―鋼管支撐梁的長細比
由于λ=l/i=4200/426=10；
所以查表得φ壓應力截面系數=0.87
l―鋼管支撐桿的計算長度；
i―截面回轉半徑；
σ1= N′/φ．A=67.5×103/（0.87×181.12）=428.4kg.f/cm2；
σ1―鋼管支撐梁的正截面壓應力；
[σs]―20#鋼管的許用屈服強度=245MPa=2499kg.f/cm2；
σ＜[σs] 鋼管支撐梁安全可用。
7總結
7.1大型設備的整體吊裝技術編制時，應綜合考慮到施工單位的吊裝機械、人員配備及現場設備等情況。
7.2氣化爐類設備吊裝，根據設備重心偏心情況，為保證設備吊裝時均勻受力，設計時在頂部設二個管軸式主吊耳，溜尾吊耳在尾部錐形封頭處采用鋼繩大捆法在吊裝時均勻分力，所以本吊裝技術在以后氣化爐類等大型單體設備吊裝中值得推廣應用。
【關鍵詞】鋼棧橋；重量；高度；吊車臂長；穩定性；吊裝
一、工程概況
霍林河鐵物能源集運站位于內蒙古通遼市霍林郭勒市南部，運營規模為6Mt/a，主要依托于新建鐵路霍林河集運站，集煤炭卸、儲、裝、運一體，工藝先進、自動化程度高的裝車系統?？偨ㄖ娣e為6500m2，海拔標高1200米。
本工程大跨度鋼棧橋為桁架結構，鋼棧橋采用加工場地集中制作、現場拼裝、整體吊裝的施工方法。據計算，本次吊裝2號轉載點至1號儲煤場棧橋需用兩臺500噸汽車吊車?，F場進場道路及吊車支車點的地基基礎為原土，能滿足吊車占車的要求。
該工程現場地形及吊裝周圍環境特殊，吊裝場地狹小，增加了吊裝難度，大跨度鋼棧橋在1號儲煤場內拼裝，棧橋重127噸、長79.8米、寬5米、高6.2米，吊裝時1號儲煤場內同時占兩臺500噸汽車吊車，大跨度鋼棧橋起吊時還要跨越儲煤場鋼網架，跨越儲煤場鋼網架標高為42.5米。
大跨度鋼棧橋2#轉載站至1#儲煤場棧橋為羅鍋棧橋相關參數如下表：
二、吊車選擇
吊車型號選擇應考慮吊裝設備重量及跨度，根據現場情況吊裝本跨棧橋場地狹小，棧橋在儲煤場內拼裝，吊裝時需跨過1號儲煤場球形網架，吊裝采用兩臺500噸汽車吊（在1號儲煤場內）抬吊的方法吊裝。
1.GHJ的吊裝
GHJ吊裝點至吊裝旋轉中心的距離（見附圖），鋼棧橋吊裝吊車占位圖見附圖CAD圖。
選擇吊車的原則是：所選吊車三個工作參數即起重量Q、起重高度H和工作幅度R均滿足吊裝要求。由上表可知：本次吊裝過程中， GHJ由于場地狹小、地形復雜，又是吊車旋轉半徑最大的一跨，加上焊條、螺絲、油漆、等重量，取130噸。
（1）起重量計算：
起重機的起重量Q主+Q副≥Q1+Q2
Q主―主機起重量；
Q副―副機起重量；
Q1―鋼桁架重量，130噸；
Q2―索具重量，2.5噸
所以取Q主+ Q副≥ 130+2.5=132.5噸
Q主≥68噸，Q副≥64.5噸
（2）起重高度計算：
起重高度H≥H1+H2+H3+H4
H1―安裝支座表面高度，停機面至安裝支座表面的距離，至高端座：40.3米，吊裝時從1號儲煤場內給外吊裝跨越球形網架， 球形網架的標高為42.5米；至低端支座：39.29米；
H2―安裝間隙，取0.3米；
H3―綁扎點至鋼桁架起吊后底面的距離9米；
H4―索具高度，綁扎點至吊鉤的距離，11.5米；
可得索具高度為9m，吊鉤距起重臂頂的高度為2.5m；綁扎點至起重臂頂的距離為11.5m。
主機起重高度H≥42.5+0.5+9+11.5=63.5米
副機起重高度H′≥39.29+0.3+7.5+12.5=59.59米
（3）起重臂長度計算：
1、主機起重臂長L≥ （H+h0-h）/sinα
H―起重高度，63.5米
h―起重臂底鉸至停機面距離，2米
α―起重臂仰角
吊裝桁架上端時，仰角為78°，如圖所示，吊車出臂長度：
L≥（63.5-2）/sin75°=63.5米
根據現場情況，選擇吊車的旋轉半徑為18米，由此可計算出吊車出臂長度為L1=18/cos75°=69.5米>63.46米。符合要求。
桁架上端距起重臂的距離ab，ab=18-50.2/tan75°=13.45米>2.5米，不會卡桿。
參考吊車參數，徐工500噸汽車吊車工作半徑為14米，主臂長為68.2米，起重量為70.4噸>68噸，滿足要求（見徐工500噸汽車吊性能參數表）。
2.副機起重臂長
L≥ （H+h0-h）/sinα
H―起重高度，59.59米
h―起重臂底鉸至停機面距離，2米
α―起重臂仰角
吊裝桁架上端時，仰角為75°，如圖所示，吊車出臂長度：
L≥（50-2）/sin75°=51.8米。
根據現場情況選擇吊車的旋轉半徑為18米，由此可計算出吊車的出臂長度L1=18/cos72°=58.3米>51.8米
桁架上端距起重臂的距離ab=18-46/tan72°=3米>2.5米，不會卡桿。
參考吊車參數，徐工500噸汽車吊車工作半徑為18米，主臂長為57.7米，起重量為71.9噸>64.5噸，滿足要求（見徐工500噸汽車吊性能參數表）。
3.吊裝索具的選擇
最重鋼棧橋重130噸，經過計算，棧橋吊裝選用8個吊點吊裝，每個吊點吊重17t，鋼絲繩與水平面的夾角大于等于60°，桁架寬度為5米，如下圖：
鋼絲繩長度L=2500/cos60°=5000mm，每個吊點承受拉力為N=17/sin60°=196.3KN。許用鋼絲繩的破斷力為：p=NK/α=196.3*6/0.82=1436.34KN。
查表選用單股鋼絲繩6*37-φ52.0，鋼絲繩的破斷拉力為1700N/mm2時，單股6*37-φ52.0鋼絲繩的破斷拉力為1705KN>1436.34KN，能夠滿足吊裝要求。
4.鋼桁架吊裝穩定性驗算
剖面圖如下圖：
以GHJ為例進行驗算。GHJ桁架長L=79.8m，重G=130000Kg，兩吊點之間的距離為l=37.846 m，上弦型鋼為H300*300*12*22，其對垂直軸的慣性矩為Iy=7100cm4。
l/L=37.846/79.8=0.474查表得用于上弦的系數φ=4.15
每米桁架重量qφ=130000/79.8=1629.07 Kg/ m
驗算公式qφ≤Iy，qφ=1629.07×4.15=6760.65
三、結束語
本工程的吊裝重點主要集中在鋼棧橋跨度大、重量重、吊裝高度較高，吊裝的同時又跨越球形網架高度42.5米。通過上述吊裝技術方案在本工程的實際應用，使質量、安全、進度等方面都得到了有效保證，取得了業主、監理及公司領導的認可。本工程使用的大型機械費比投標時對比減少了約20%，由此可見，一個優秀的施工方案，可節約大量的成本費用，為項目創造可觀的經濟效益和社會效益。
參考附件：
關鍵詞：變電站；構支架吊裝；鋼柱鋼梁組裝；技術
Abstract: the substation structure construction assembly, hoisting assemblage precision demand is high, high construction safety requirements, therefore, in the entire frame lifting process must highlight two key, namely, with emphasis on the safety and quality. Control on the quality control on the steel column in the process of welding and assembly quality and assembly quality control; On safety mainly grasp the work high above the more the key link, must ensure the safety of person and equipment in the construction, fight, falling and the rod accidents. This article mainly introduced the quality and safety aspects of substation construction support lifting technology.
Key words: substation; Structural support hoisting; Steel column steel beam assembly; technology
中圖分類號：U294.27+5文獻標識碼：A文章編號：2095-2104(2013)
作業準備
（一）基礎標高、軸線復測：基礎杯底標高用水準儀進行復測，依據設計標高進行量測找平，找平時在杯口四周做好基準點標識，采用水泥砂或細石混凝土抹平。直埋螺栓基礎應對基礎頂面及螺栓頂面標高進行復測，同時在螺栓上放出構支架柱腳板底高程，按高程調節柱腳板下的螺母。軸線復測：基礎軸線用經緯儀、拉線、鋼尺進行復測，標出每個基礎的中心線，根據構架支柱直徑及A字柱根開尺寸在基礎表面用紅漆標注安裝限位線。直埋螺栓基礎應對地腳螺栓的軸線進復測。
（二）構件二次倒運、排桿：排桿前應根據施工總平面布置圖，制定運輸車輛行走路線以及構件平面排桿圖。二次倒運應采用吊車裝卸，用適當的運輸工具和方法將構件準確運輸到指定的位置；嚴禁采用直接滾動方法卸車；在地面采用人力滾動桿管時，應動作協調，滾動時前方不得站人，橫向移動時，應隨時用木楔掩牢。排桿前應仔細檢查構件編號及基礎編號，確保構支架位置準確、方向一致，桿尾應盡量布置在基礎附近；排桿時應將構件墊平、排直，每段桿管應保證不少于兩個支點墊實。
二、鋼構架安裝工藝
（一）鋼構架柱的安裝
應先檢查鋼構架柱的型號及位置是否正確合理，經檢查無誤后方可進行組裝。構架柱組裝在枕木上進行，應先對枕木進行找平，以保證構架柱在同一個標高上。組裝時，焊縫應保證在同一側、同一平面內對齊，法蘭盤對正后再按圖紙規定安裝螺栓，螺栓安裝方向一致：鋼柱的法蘭穿向由下至上，螺栓安裝時先不擰緊，待該付構架上的螺栓全部就位后，再進行初擰，經三級驗收，班組、工長進行檢查，再請監理檢查無誤才允許終擰。初擰強度為終擰的50%經初擰過的螺栓，應全部用紅油漆作上標記，以便區別。
（二）鋼橫梁的安裝
所有鋼橫梁在桿位的附近就地組裝，組裝前應調直至桿件，組裝在枕木上進行，用水準儀對枕木進行找平。先組裝底部下弦桿，再組裝上弦桿，均用螺栓初步固定，螺栓安裝方向一致：橫梁下平面的節點板上螺栓應由下向上穿，側面的節點板上螺栓由里向外穿。待橫梁調直后，按施工要求將底部起拱，起拱值為設計起拱的2倍，然后用電動扳手將法蘭處的螺栓初擰，然后按照圖紙拼裝斜腹桿，螺栓安裝按從上至下順序依次進行，所安裝的螺栓待架構檢查無誤后，用電動扳手逐依初擰。擰緊的順序應對稱進行，保證連接質量，然后將橫梁兩端簡支，經三級驗收，主要檢查螺栓的擰緊狀況，連接件是否符合設計要求，梁下開孔的位置及準確性，與對應的構架柱螺栓間距是否相符，橫梁的預拱值是否在規范允許范圍內等等，檢查合格后，方可終擰。
三、砼桿構架選配、焊接
（1）砼桿運到現場后檢查砼桿數量、規格是否符合設計要求，檢查砼桿無破損、無裂紋。
（2）根據砼桿長度在基礎附近鋪設枕木，各枕木頂部要基本水平，按設計圖要求將砼桿擺放在枕木上。
（3）用電動角磨機或鋼絲刷清除焊口及焊口邊緣的雜質、鐵銹、油污。對齊砼桿，錯口不大于2mm，砼桿的澆注縫應在同一條直線上。
（4）焊接砼桿時先點焊3—4點，觀察彎曲度小于2‰時才能全焊，焊接時采用花焊法。整個焊口焊完后焊縫應高出鋼圈約2—3mm，焊縫與母材之間無咬邊，良好過渡。
（5）按設計圖紙組裝、焊接封存頂板和加強撐桿，使構架底部根開符合設計要求尺寸。
（6）按設計圖安裝鋼柱、避雷針、爬梯等附件，控制其中心線與構架中心線一致，誤差不大于2‰。
（7）組裝橫梁時應保證全段彎曲度小于2‰，連接螺栓的擰緊力矩達到規程要求。
四、構支架吊裝
根據構支架的尺寸、最大起重量、最大起重高度、地形條件（起吊工作半徑）等并結合起重機性能參數確定起重機械。同時計算出吊裝所用的吊帶（或鋼絲繩）、卡扣的型號及臨時拉線長度和地錨的荷重，并選用檢驗合格的吊具。一般采用斜吊綁扎法，構支架進入杯口后，對根部進行校正，并用木楔進行限位固定同時收緊纜風繩，使構支架基本垂直；直埋螺栓基礎的構支架柱根就位后，調整構支架中心線及標高，及時擰緊連接螺栓并用纜風繩固定，纜風繩固定后方可松脫吊鉤。
構架的安裝順序，一般情況下先吊構架柱，然后再吊橫梁，梁柱安裝校正，應有臨時拉線穩住并用木楔將柱腳固定。當杯口二期混凝土達70%強度后才拆除臨時拉線，鋼橫梁在吊裝時，不許強行組裝，因為強行組裝會大大降低鋼梁的承載能力，同時應注意所有的構架在組立前必須在中下部加入一根補強鋼梁，并應在頂部打好臨時拉線，桿根入杯口后，固定時拉線，使構架穩定，又再次吊裝鋼梁。
（一）柱的吊裝
人字構架組裝的關鍵是要把住兩頭，即兩腿根部和柱頂部。兩腿根部用水平儀找平，使兩腿在同一水平面上，如兩腿不在同一水平面上，則造成人字桿立起后產生“邁步”現象，根據構架基礎設計埋深尺寸，在離每根構架柱的根部約2m處作一明顯標志，待柱立起后以這兩點來檢查A型柱兩腿根部的水平及根開距離，檢測其“邁步”應控制在15mm之內，否則須重新處理，對于A字桿兩腿的長度誤差不應大于5mm。
A型柱安裝的另一關鍵點是整體的垂直度，它將直接影響到橫梁和多跨橫梁安裝之后是否在同一直線上。柱立起后找正時，必須在正面和側面兩個方向同時用經緯儀找正，以保證頂板中心與正面和側面兩個方向的中心線相吻合，同時應使頂板平面與A型柱的垂線相垂直。校正后采用帶雙鉤的臨時拉線穩固，并用鋼（砼）楔塊將柱腳固定后，再進行下一道工序的橫梁吊裝。固定臨時拉線只能采用φ25L=1800mm能承受3噸的旋樁，其位置的選擇應滿足拉線與地面的夾角≤45°。
（二）橫梁的吊裝
吊裝前應核對鋼梁型號，檢查所有螺栓是否緊固，鍍鋅層有無損傷。采用二點起吊方法，選擇吊點應使重心平衡，距橫梁幾何中心點各2米處掛好吊點繩,同時在梁的兩端各栓1根浪風繩，使橫梁呈水平緩緩上升。當橫梁起吊到略高于安裝高度后，用纜風繩調整梁柱相對位置，當兩端的連接螺栓緊固后方可松鉤。鋼梁最重為500kV出線GL-1梁7噸，吊裝用鋼絲繩選用φ23鋼絲繩2根，每根長約為7米。吊裝橫梁時，嚴禁人員隨橫梁一起升降, 橫梁就位時,構架上的施工人員嚴禁站在接點上, 橫梁就位后應及時固定,在桿根及纜風繩沒有固定好之前,不得登桿作業。
五、構支架桿的校正與固定
桿的校正包括平面位置和垂直度的校正，垂直度檢查用兩臺經結緯儀從桿的軸線觀察柱的安裝中心線是否垂直，垂直偏差的允許值：當柱高H≥10m時為1/1000柱高，且不大于10mm，當柱高H≤5m時垂直偏差允許值不大于2mm，垂直偏差值較小時，可用敲打楔塊糾正，當垂直偏差值較大時，可用千斤頂較正法，鋼管撐桿斜頂法，纜風繩校正法等。
桿校正后應立即進行最后固定，其方法是在桿腳與杯口的空隙中澆灌砼，分兩次進行，第一次澆到楔塊底面，待混凝土強度達到25%時，撥出楔塊，再將混凝土澆灌滿杯口，待第二次澆筑的混凝土強度達到70%時，方能拆出纜風繩。中心線對定位軸線的允許偏差為3mm。
五、吊裝的安全技術措施
因構支架分布面廣，采用汽車吊進行安裝，起吊前應清除覆蓋在構件上的浮物，檢查起吊構件是否平衡，吊具吊索安全系數應大于6倍以上，升高就位時，緩慢前進，禁止撞擊。安裝時必須將各部件的欄桿、平臺、扶桿護圈等安全防護零裝齊。
（一）吊裝綁扎可使用鋼絲繩或吊帶，使用鋼絲繩綁扎時，應在鋼絲繩與柱頭接觸部位加上軟質墊料（如麻布等），既可防止硬性接觸造成鋼絲繩折磨破斷，又可防止構件防腐層磨損。鋼絲繩或吊帶綁扎要牢固，并設置地面輔助脫鉤裝置。
（二）構件提升至0.1m離地高度時，應停留片刻，觀察有無異?，F象發生，若無異常則繼續提升。
（三）構件吊起后應有人扶持將其緩慢放入基礎杯口或基礎上的直埋螺栓上，起落過程應緩慢，嚴禁速起速落。
（四）構架吊裝后，應及時做可靠接地，特別是雷雨季節，帶避雷針的構架，吊裝后應立即接地。如接地網尚未敷設，應與臨時接地裝置連接，其接地電阻應滿足規范要求。
（五）起重工作應有專人統一指揮，施工人員不得在吊臂下停留和穿行。
參考文獻
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