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序論:在您撰寫剪力墻結構設計論文時,參考他人的優秀作品可以開闊視野,小編為您整理的7篇范文,希望這些建議能夠激發您的創作熱情,引導您走向新的創作高度。
現代住宅建筑要求大開間,平面及房間布置靈活、方便,室內不出現柱楞、不露梁等。異形柱與短肢剪力墻結構能較好地滿足現代住宅建筑的要求,因而逐漸得到了推廣應用。目前,現行國家規范或規程中尚未給出有關異形柱與短肢剪力墻結構設計的條款,因此,結構設計人員在設計中常會遇到一些規范或規程尚未論及的問題,需要設計人員積累經驗,利用正確的概念進行設計。
本文旨在對異形柱與短肢剪力墻結構設計中的一些問題進行探討,提出個人看法,供結構設計人員參考
1異形柱結構型式及其計算
異形柱結構型式有異形柱框架結構、異形柱框架—剪力墻結構和異形柱框架—核心筒結構。
異形柱結構自身的特點決定了其受力性能、抗震性能與矩形柱結構不同。由于異形柱截面不對稱,在水平力作用下產生的雙向偏心受壓給承載力帶來的影響不容忽視。因此,對異形柱結構應按空間體系考慮,宜優先采用具有異形柱單元的計算程序進行內力與位移分析。因異形柱和剪力墻受力不同,所以計算時不應將異形柱按剪力墻建模計算。
當采用不具有異形柱單元的空間分析程序(如TBSA5.0)計算異形柱結構時,可按薄壁桿件模型進行內力分析。
對異形柱框架結構,一般宜按剛度等效折算成普通框架進行內力與位移分析。當剛度相等時,矩形柱比異形柱的截面面積大。一般,比值(A矩/A異)約在1.10-1.30之間[1]。因此,用矩形柱替換后計算出的軸壓比數值不能直接應用于異形柱,建議用比值(A矩/A異)對軸壓比計算值加以放大后再用于異形柱。
對有剪力墻(或核心筒)的異形柱結構,由于異形柱分擔的水平剪力很小,由此產生的翹曲應力基本可以忽略,為簡化計算,可按面積等效或剛度等效折算成普通框架—剪力墻(或核心筒)結構進行內力與位移分析。按面積等效更能反映異形柱軸壓比的情況,且面積等效計算更為簡便。但應注意,按面積等效計算時,須同時滿足下面兩式:
(1)A矩=A異;(2)b/h=(Ix異/Iy異)1/2
式中,A矩、A異——分別為矩形柱和異形柱的截面面積;
b、h——分別為矩形截面的寬和高;
Ix異、Iy異——分別為異形柱截面x、y向的主形心慣性矩。
一般,按面積等效計算時,矩形柱的慣性矩比異形柱的小。但對有剪力墻(或核心筒)的異形柱結構,計算分析表明[2],按面積等效與按剛度等效的計算結果是接近的。
異形柱的截面設計,可根據上述方法得出的內力,采用適合異形柱截面受力特性的截面計算方法進行配筋計算。
2短肢剪力墻結構及其計算
短肢剪力墻結構是適應建筑要求而形成的特殊的剪力墻結構。其計算模型、配筋方式和構造要求均同于普通剪力墻結構。在TAT、TBSA中,只需按剪力墻輸入即可,而且TAT、TBSA更適合用來計算短肢剪力墻結構。TAT、TBSA所用的計算模型都是桿件、薄壁桿件模型,其中梁、柱為普通空間桿件,每端有6個自由度,墻視為薄壁桿件,每端有7個自由度(多一個截面翹曲角,即扭轉角沿縱軸的導數),考慮了墻單元非平面變形的影響,按矩陣位移法由單元剛度矩陣形成總剛度矩陣,引入樓板平面內剛度無限大假定減少部分未知量之后求解,它適用于各種平面布置,未知量少,精度較高。但是,薄壁桿件模型在分析剪力墻較為低寬、結構布置復雜(如有轉換層)時,也存在一些不足,主要是薄壁桿件理論沒有考慮剪切變形的影響,當結構布置復雜時變形不協調。而短肢剪力墻結構由于肢長較短(一般為墻厚的5-8倍),本身較高細,更接近于桿件性能,所以,用TAT、TBSA計算短肢剪力墻結構能較好地反映結構的受力,精度較高。
對設有轉換層的短肢剪力墻結構,一般都只是將電梯間、樓梯間、核心筒和一少部分剪力墻落地,其于剪力墻框支??蛑Ъ袅κ鞘芰γ嫦蚴芰c過渡,由于薄壁桿件的連接處是點連接,所以用薄壁桿件模型不能很好地處理位移的連續和力的正確傳遞。因此,帶有轉換層的短肢剪力墻結構宜優先采用墻元模型軟件(如SATWE)進行計算。當然,從整體上的內力(特別是下部支承柱的內力)分布情況來看,如果將剪力墻加以適當的處理,還是可以用TAT、TBSA對結構進行整體計算的[3]。
3異形柱的受力性能及其軸壓比控制
天津大學的試驗研究結果表明[4]:異形柱的延性比普通矩形柱的差。軸壓比、高長比(即柱凈高與截面肢長之比)是影響異形柱破壞形態及延性的兩個重要因素。
異形柱由于多肢的存在,其剪力中心與截面形心往往不重合,在受力狀態下,各肢產生翹曲正應力和剪應力。由于剪應力,使柱肢混凝土先于普通矩形柱出現裂縫,即產生腹剪裂縫,導致異形柱脆性明顯,使異形柱的變形能力比普通矩形柱降低。
作為異形柱延性的保證措施,必須嚴格控制軸壓比,同時避免高長比小于4(短柱)。控制柱截面軸壓比的目的,在于要求柱應具有足夠大的截面尺寸,以防止出現小偏壓破壞,提高柱的變形能力,滿足抗震要求。廣東《規程》按建筑抗震設計規范(GBJ11—89)中所規定的柱子軸壓比降低0.05取用(按截面的實際面積計算);天津《規程》則根據箍筋間距與主筋直徑之比、箍筋直徑及抗震等級共同確定,其要求比廣東《規程》嚴格,例如,對s/d=5、4(即箍筋間距s=100mm,縱筋直徑d分別為20mm、25mm的情況),箍筋直徑dv=8mm,抗震等級為三級的L形截面,其軸壓比限值分別為0.60,0.65。異形柱是從短肢剪力墻向矩形柱過渡的一種構件,柱肢截面的肢厚比(即肢長/肢寬)不大于4?!陡咭帯罚↗GJ3—91)第5.3.4條,“抗震設計時,小墻肢的截面高度不宜小于3bw”,“一、二級剪力墻的小墻肢,其軸壓比不宜大于0.6”。根據上述分析,為便于應用,建議在6度設防區,對于異形柱框架結構,L形截面柱的軸壓比不應超過0.6(按截面的實際面積計算,下同),T形截面柱的的軸壓比不應超過0.65,十字形截面柱的軸壓比不應超過0.8;對于異形柱框架—剪力墻(或核心筒)結構,由于框架是第二道抗震防線,所以框架柱的軸壓比限值可放寬到0.65(L形)、0.70(T形)、0.90(+字形),但對于轉換層下的支承柱,其軸壓比仍不應超過0.60。
短柱在壓剪作用下往往發生脆性的剪切破壞,設計中應盡量避免出現短柱。根據高長比不宜小于4,在梁高為600mm的前提下,當標準層層高為3.0m時,異形柱的最大肢長可為600mm;底層層高為4.2m時,肢長可為900mm。
4短肢剪力墻結構中轉換層的設置高度及框支柱
在現代高層住宅的地下室和下部幾層,由于停車和商業用房需較大空間,就得通過轉換層來實現。在短肢剪力墻結構中,一般都只將電梯間、樓梯間、核心筒和一少部分剪力墻落地,其于剪力墻框支。
據研究表明[5],“框支剪力墻結構當轉換層位置較高時,轉換層附近層間位移角及內力分布急劇突變,內力的傳遞僅靠轉換層一層樓板的間接傳力途徑很難實現;轉換層下部的‘框支’結構易于開裂和屈服,轉換層上部幾層墻體易于破壞。這種結構體系不利于抗震。高烈度區(9度及9度以上)不應采用;8度區可以采用,但應限制轉換層設置高度,可考慮不宜超過3層;7度區可適當放寬限制?!币虼?,建議在6度抗震設防區,短肢剪力墻結構中轉換層設置高度不宜超過5層,避免高位轉換。轉換層上下的層剛度比γ宜接近1,不宜超過2。轉換層位置較高時,宜同時控制轉換層下部“框支”結構的等效剛度(即考慮彎曲剪切和軸向變形的綜合剛度),使EgJg與EcJc接近。EgJg為剪力墻結構的等效剛度,剪力墻結構高度取框支層的總高度,其平面和層高與轉換層上部的剪力墻結構相同;EcJc為轉換層下部“框支”結構的等效剛度。研究表明[5],“控制轉換層下部‘框支’結構的等效剛度對于減少轉換層附近的層間位移角和內力突變是十分必要的,效果也很顯著。”
規范對框支柱的內力、軸壓比、配筋等的要求都嚴于普通柱??蛑Ъ袅Y構當轉換層位置較高時,如何定義框支柱,涉及到安全與經濟的問題。根據圣維南原理,局部處理的影響只限于局部范圍,所以當轉換層位置較高(如高位轉換)時,除轉換層附近樓層的內力較復雜外,下面的結構受到的影響很小,應與普通框架結構基本一樣,不必按框支柱處理。文獻[6]計算了兩個28層的結構,一為內筒外框架結構,一為內筒外框支結構,轉換層設在18層。計算結果表明,轉換層下二層的內力影響很大,下三層的內力誤差最大為15%,下五層的內力已比較接近(最大誤差小于10%),下八層的內力已基本一樣(最大誤差小于5%)。這說明框支柱只需在五層范圍內加以考慮,其它層的柱子按普通框架柱處理即可。因此,建議當轉換層位置不超過五層時,轉換層下的各層柱均按框支柱處理;當轉換層位置超過五層時,轉換層下相鄰的五層柱按框支柱處理,而其它層的柱按普通框架柱處理。由于高位轉換對抗震不利,所以結構設計中應盡量避免高位轉換。
5短肢剪力墻結構的抗震薄弱環節及概念設計
振動臺模擬地震試驗結果表明[7],建筑平面外邊緣及角點處的墻肢、底部的小墻肢、連梁等是短肢剪力墻結構的抗震薄弱環節。當有扭轉效應,建筑平面外邊緣及角點處的墻肢會首先開裂;在地震作用下,高層短肢剪力墻結構將以整體彎曲變形為主,底部的小墻肢,截面面積小且承受較大的豎向荷載,破壞嚴重,尤其“一”字形小墻肢破壞最嚴重;在短肢剪力墻結構中,由于墻肢剛度相對減小,使連梁受剪破壞的可能性增加。因此,在短肢剪力墻結構設計中,對這些薄弱環節,更應加強概念設計和抗震構造措施。例如,短肢剪力墻在平面上分布要力求均勻,使其剛度中心和建筑物質心盡量接近,以減小扭轉效應;適當增加建筑平面外邊緣及角點處的墻肢厚度(宜取250mm,對底部的小墻肢根據需要可取用300mm),加強墻肢端部的暗柱配筋,嚴格控制墻肢截面的軸壓比不超過0.6,以提高墻肢的承載力和延性;高層結構中連梁是一個耗能構件,連梁的剪切破壞會使結構的延性降低,對抗震不利,設計時應注意對連梁進行“強剪弱彎”的驗算,保證連梁的受彎屈服先于剪切破壞;短肢剪力墻宜在兩個方向均有梁與之拉結,連梁宜布置在各肢的平面內,避免采用“一”字形墻肢;短肢剪力墻底部加強部位的配筋應符合規范要求;等。
參考文獻:
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1.1剪力墻結構設計的概述
通常來說,一般剪力墻結構的建設規模較大,可實際厚度較小。因此,這種特點也決定了剪力墻結構的具體形狀以及承受能力的大小。其中,剪力墻結構的組織形狀相似于板狀,自身具備了較高的承受能力,與柱子的受力程度非常相似。然而,在其他方面上,這兩者有著十分明顯的差異。并且,剪力墻結構是建筑結構中不可或缺的核心部分,設計人員在對其進行設計時,不僅要充分發揮剪力墻結構固有的承載力大和平面內剛度大的優點,還應該按照不同場所要求,設計出科學合理的剪力墻結構設計方案,使其發揮最大化的使用性能。
1.2剪力墻結構的分類
(1)雖然實體墻與截面剪力墻在某些方面,有著較大的差異??墒?,這兩者的開通面積與不開通面積是基本相同的。并且,這種剪力墻結構形式在發生變化時,也是呈現了曲線狀態,是一種固定不變的形態。
(2)即使剪力墻開口不大,但因為剪力墻開通面積已經遠遠超出了規定范圍。所以,此時的剪力墻結構呈現的是彎曲狀態,并且無任何的阻擋點,從而導致其位置和形態均發生了不同程度的變化。
2.剪力墻建筑結構的厚度和長度的選取
剪力墻墻肢截面的高度就是剪力墻墻肢的長度,這個長度一般不應超過8m。在剪力墻結構設計中應確保剪力墻結構的延性,為了避免脆性的剪切破壞,可將高寬比大于2的細高剪力墻設計成彎曲破壞的延性剪力墻。但是有的墻體長度很長,為了確保墻體的高寬比值大于2,就要采取開設洞口的方法將長墻分成均勻的、長度較小的連肢墻,而其洞口則最好采用約束彎矩比較小的弱連梁。
3.剪力墻建筑結構設計計算的原則
設計人員在對剪力墻結構進行設計時,應該遵守相應的設計原則,真正做好考察工作,堅決不可以采用盲目的設計方法。只有這樣,才能確保剪力墻結構設計的規范性,這也是保證建筑結構安全可靠性的重要表現。
3.1樓層之間最小剪力系數的調整原則
一般情況下,為了防止安全隱患的發生,減輕建筑結構的自身重量,設計人員在對建筑工程進行設計的過程中,可以采用減少剪力墻布置的方法。但是,這種設計形式有一個必要的前提條件,那就是短肢剪力墻的力矩必須保持在規范的標準要求內。同時還可以應用大開間的剪力墻結構,以此來提高建筑結構的強度,充分保證樓層剪力系數的安全性,并從一定程度上,大大降低了工程造價成本。
4.剪力墻結構優化設計的幾點建議
我們知道,剪力墻結構作為建筑結構設計中至關重要的一個環節,其設計質量的好壞將會對建筑工程建設質量產生非常大的影響。而這種建筑結構形式因為具備較高的強度以及良好的延展性的優點,因此得到了十分廣泛的應用,充分發揮了自身的有效價值。但是,在實際應用過程中,由于建筑工程存在很多的不確定性,當剪力墻結構發生明顯的變化狀態時,常常會受到一些外力因素的破壞,使得剪力墻結構的抗震性能遭到了一定的影響,同時也大大降低了建筑結構的穩定性。一般情況下,剪力墻結構最大的優點是具備了十分理想的承載能力。并且,在剪力墻結構的側面部分,也擁有著較大的平面內剛度,這就充分保障了建筑物的安全性。另外,在建筑內部的剪力墻結構設計中,石柱與房梁都是隱蔽起來的,有效的提高了建筑室內的美感。但是,剪力墻結構也存在著較大的缺陷,無法為人們提供更多的可利用空間,經常會給人們的日常生活造成許多的不便。通過相關調查數據表明是剛韌性較強的剪力墻,在地震發生時,房屋所受到的損壞是最小的。但是,建筑設計人員一定要注意將其控制在合理的范圍內,不允許其隨意的擴散發展。從而確保剪力墻結構設計工作的質量和效率。其次,由于剪力墻結構成本費用較高,這無疑會對建筑工程建設成本上造成一定的壓力。因此,建筑企業要采取及時有效的解決對策,盡可能減少工程成本的浪費,促剪力墻結構能夠正常運行。
5.結束語
【關鍵詞】建筑結構;剪力墻結構;應用分析
1引言
高層建筑是城市重要組成部分,建筑可以美化城市,而有一些標志性建筑甚至在某種意義上代表了這座城市城市,例如如廣州的小蠻腰和上海的東方明珠塔,都是國際性大都市的標志。因此,城市和建筑互相依賴,彼此生存。如今,土地資源稀缺,高層建筑已成為城市建設的主體,是城市生活的主流建筑,也是當代建筑的發展趨勢。隨著人民生活水平的不斷提高,對居住舒適性的要求也有所提高,特別是對住宅公寓的要求越來越高。剪力墻結構的壁厚與填充墻、平面的厚度是一致的,保證室內無框架柱突出,可有效提高空間利用率,因此,高層住宅剪力墻結構應用的十分廣泛。
2建筑結構設計中剪力墻結構概念方案布置
剪力墻結構概念方案布置是進行剪力墻結構設計的前提,而布置設計的合理性與否對整個工程造價有很大的影響,下面對剪力墻結構布置進行簡單的介紹。剪力墻布局應沿兩個主軸方向雙向進行布置,盡量做到分布均勻,這種安排,能夠讓兩軸剛度盡可能接近。剪力墻集中布置會導致結構載荷中心和剛度中心偏移,造成較為嚴重的扭轉效應。剪力墻的分散布置會導致梁板跨度加大和剛度分布不均勻,而在跨度增大時,會增加結構的重量,增加地震效應,從而增加工程造價;另一方面,剪力墻間距太大,以致于單片剪力墻承受荷載過大,增加了軸壓比,從而對剪力墻延性設計產生影響。以及結構在不規則的地震扭轉薄弱部位凸起后形成棱角。扭轉大變形導致扭轉破壞。因此,考慮剪力墻平面布置,應單獨布置,并用對角線局部加強。在平面角部盡量布置L形墻肢,還可采取設置端柱及轉角部位樓板中設置暗梁等構造措施進行加強,以達到提高其扭轉剛度的目的。剪力墻豎向布置宜沿房屋高度通高布置、上下對齊、連續布置,墻厚及墻長沿高度宜均勻變化,以達到豎向剛度逐漸變小,從而能夠有效避免豎向剛度發生突變情況。這樣既經濟又能滿足承載力、側向變形的要求。因此,剪力墻結構的布局對整個結構的合理性和經濟性有直接的影響。目前,結構的經濟性已成為結構設計中必須考慮的因素。在滿足安全的前提條件下,最大限度地利用有限的資源,是結構工程師要去探索的問題。因此,在合理布置剪力墻的前提下,盡可能節約經濟,降低工程造價。而對于結構的關鍵部分或者計算模型與實際情況不相吻合的部分,至少使用兩種不同結構軟件進行了分析計算,并進行了圍護結構設計,加固了結構。在概念布局的早期階段,結構設計師應與建筑師密切合作,確定合理的安排以避免不規則或嚴重的不規則的平面與立面。實現技術先進,安全適用,經濟合理的總體設計,達到降低總成本的目的。
3剪力墻的特征及其種類
從整體上來說剪力墻的特點有下面幾點,其側向剛度很強。還有一個相對比較小的側移,如果發生地震可以吸收更多的地震能量。在剪力墻結構的應用中,室內墻體很平整,但剪力墻結構,在施工的時候需要很多環節,所以造價相對較高。如果按照剪力墻結構開洞與否可分為以下幾種:小開洞剪力墻、壁式框架、實體墻、雙肢或多肢剪力墻等。這些剪力墻各有不同的應用特點,每個結構設計人員應針對具體的建筑結構,選擇合適的剪力墻結構形式。
4建筑結構設計中剪力墻結構受力分析
剪力墻結構設計有自己的設計原理及其原則。由于剪力墻通常比普通墻的厚度大且寬,所以它的特征比較像板,但是還是有一定的區別,剪力墻通過壓彎構件計算,板根據彎曲構件計算。因此有必要在結構設計分析中考慮到具體的設計差異。此外剪力墻墻肢長度,壁厚范圍都有自己的特點,當高度和墻段比厚度小于或等于4,應按框架柱的結構設計;當墻肢截面高度與厚度之比大于8時,使用一般剪力墻;當墻肢截面高度與厚度之比在4~8之間時,則要使用短肢剪力墻,這些也是剪力墻的結構設計的基本原則。剪力墻結構由一系列縱向剪力墻和橫向剪力墻以及由空間結構組成的梁板組成。在兩種負荷的主要:一是豎向荷載,豎向荷載主要是梁板傳來的活載、恒載、豎向地震作用及剪力墻身自重;其他主要是水平荷載,地震作用和水平風荷載。剪力墻內力和變形分析包括承載力極限狀態和正常使用極限狀態分析。在極限承載力狀態下,剪力墻在各種工況下不受破壞,能安全承受重力荷載。在正常使用極限狀態下,結構變形滿足規范要求,在滿足設計要求的基礎上結構經久耐用。框架結構的變形主要是剪切變形,剪力墻的變形主要是彎曲變形。為了實現剪力墻的彎曲破壞的延性破壞模式。《高層建筑混凝土結構技術規程》中有規定,墻的長度最好不要超過8m。事實上,有兩個主要因素影響剪力墻的破壞模式是軸壓比和剪跨比,只要軸壓比小于規定的限值而剪跨比大于2,可以實現延性破壞模式。當剪力墻的長度超過8m時,盡可能在墻體中部開洞,形成一個雙墻肢,通過弱連梁連接,一般來說剪跨比也會大于2,可以滿足延性破壞的要求。在地震作用下,通過連接梁的能量,梁端首先進入塑性變形,形成塑性鉸,使梁成為抗震的第一道防線。
5連梁設計
高層住宅剪力墻結構,由于墻長較長時通過開洞或剪力墻平面內梁跨較小形成連梁,如果出現跨高比較小的連梁,在計算過程中,容易產生過度抗剪的連梁,通常有以下解決方案:①增大連梁的截面積,可以增強連梁本身的抗剪能力,但梁的剛度相應也會增加,吸收的地震力也會增加,只能增加有限的抗剪承載力。在梁寬固定的情況之下,可以使用加高梁高的方法;當梁高是一定的,可以擴大梁寬,增大斷面的連接剛度,但寬度對連梁剛度貢獻較小,僅是一個線性關系,使得分擔剪力的增加值小于抗剪力的提高值。②調整設計內力,在提高連梁截面對提高抗剪承載力沒有影響的狀況下,可人為的降低連梁的剛度,來控制剪切力的分配比例,并解決了連梁的抗剪性能問題。最簡單的控制方法是在計算參數選擇時,通過調整連梁剛度折減系數,只有在采用內力配筋計算時才可以。在整個計算和非地震荷載作用下,連梁的剛度不會降低,連梁應具有足夠的抗彎承載力和抗剪承載力,以滿足正常使用的要求。對于跨高比大于5的連梁,應根據設計的框架梁,滿足框架梁的要求。③可作水平縫從而形成雙連梁、多連梁或其他結構措施,以提高抗剪承載力,如設置交叉暗支撐等措施,以提高連梁的抗剪承載力。
6結語
中國的國民經濟和建筑結構設計整體水平與發展規模都在提升,高層建筑將成為現代建筑的主流。剪力結構在側向剛度、側向變形等方面具有一定的優勢,在高層建筑中得到廣泛應用。因此掌握剪力墻結構的特點,對剪力墻結構設計有很好的把握。我們要從設計的基本原則出發,設計更加經濟合理的剪力墻結構。因此建筑結構設計人員要根據剪力墻結構設計原理有明確的認識,同時,不斷從設計實踐出發來推動中國建筑業整個工藝設計水平的提高。本文從剪力墻結構設計的概念開始。就建筑結構設計中剪力墻結構設計的應用進行了介紹,希望以此促進行業發展。
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湖南株洲某住宅小區由多棟多層和9~15層小高層住宅組成,框剪結構,總建筑面積為120000m2。以地上9層小高層為例,標準1層結構單元見圖1,層高3m;9層上有個躍層為第10層,局部突出屋面部分為電梯機房。建筑總面積為4337.18m2,建筑總高為27.600m。本工程建筑結構的安全等級為二級,抗震設防類別為丙類,按6度設防,地面粗糙度為C類,場地土類別為Ⅱ類。
2結構方案布置分析與選擇
原結構方案采用一般的剪力墻結構,這種結構形式對于房屋高度不太大的小高層建筑來說,這種結構會造成剛度過大,重量增加,導致地震反應過強,使得上部結構和基礎造價提高。所以,為了有效提高經濟指標,經多方案論證,決定采用短肢剪力墻結構體系。
短肢剪力墻結構是指墻肢截面高度為厚度5~8倍的剪力墻結構,和一般剪力墻相比,這種結構型式的優點在于:
1)墻肢較短,布置靈活,可調整性大,容易滿足建筑平面的要求。
2)減少了剪力墻而代之以輕質砌體,結構自重相應減輕,從而減小結構整體剛度,增大振動周期,降低地震作用力。
3)墻肢高寬比較大,延性較好,對抗震有利。
4)連梁跨高比較大,以受彎破壞為主,地震作用下首先在弱連梁兩端出現塑性鉸,能起到很好的耗能作用。
5)墻肢的承載力得到了較充分的發揮。
目前,《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2002已對短肢剪力墻結構的設計作出了規定。
在本住宅結構平面布置中,盡量使結構平面形狀和剛度均勻對稱,短肢剪力墻雙向布置,盡量拉通、對直,豎向布置中,力求規劃均勻,避免有過大的外挑、內收,以及樓層剛度沿豎向突變,使整個房屋的抗側剛度中心靠近水平荷載合力的作用線,以免房屋發生扭轉。
根據建筑的平面布置,在房間、樓梯間、電梯間的四角,采用Z形、L形、T形或異形的墻肢。在設計過程中還應注意同周期的關系,使結構的第一自振周期避開場地土的卓越周期,以免地基與結構形成共振或類共振,既保證結構在風和地震荷載作用下的變形控制在規范允許的范圍內,又要保證建筑物有相對合理的自振周期,做到結構設計經濟、合理且實用。
本方案根據上述分析并經過多次調試,得到了4種結構方案,結構平面布置見圖2。剪力墻截面厚度同相鄰砌體填充墻厚度均為100mm。剪力墻、梁混凝土強度等級為C30。板的混凝土強度等級均為C25。主要連梁的尺寸大都為200mm×400mm。標準層樓板厚度為120mm,頂層樓板厚度為150mm,有別于肢長肢厚比不大于4.0的異形柱,短肢剪力墻的肢長肢厚比按規范要求控制在5~8范圍內,一般剪力墻的肢長肢厚比均大于8。值得注意的是,對肢長肢厚比為4~5范圍內的墻肢,目前規范尚無明確條文規定其構件類型,故設計時建議不要采用。
由于原方案的剪力墻過多,使底部剪力過大,使結構很不經濟,同時布置了少量鋼筋混凝土柱子,使結構不是很合理。故方案1在一般剪力墻結構的基礎上去掉了構造柱并減少了少量的剪力墻(見圖2a)。
在方案1基礎上適當的減少一些剪力墻,從而使方案更經濟,在調試過程中由于F軸剪力墻較少,從而使電梯間X方向的剪力墻承受過大的剪力造成超筋,故把電梯間X方向的剪力墻開洞口,使結構X向的剛度減少。(見圖2b)
方案3是在方案2的基礎上改善了Y方向的剛度,使兩個方向的剛度相接近,使結構更合理且均勻對稱(見圖2c)。
在方案3的基礎上把Y向的一些T型剪力墻變成一字型,雖然在多層、高層住宅設計中剪力墻結構應盡量避免一字型,但由于該結構的實際情況,所以采用了部分一字型(見圖2d)。
3上部結構設計計算結果分析
3.1計算結果分析
從構件力學特性上來說,短肢剪力墻的肢長與肢厚比≥5.0,更接近于剪力墻,故計算時將短肢剪力墻作為剪力墻而不是柱考慮應更合理。因此,結構整體計算采用中國建筑科學研究院開發的SATWE程序(2003年版)進行。SATWE采用的是在每個節點有六個自由度的殼元基礎上凝聚而成的墻元模擬剪力墻墻元不僅具有平面內剛度也具有平面外剛度,可以較好地模擬工程中剪力墻的真實受力狀態,計算結果較精確;同時,對樓板SATWE可以考慮其彈性變形。雖然主樓結構平面較規則,立面也無剛度突變現象,但由于剛度較大的電梯井處筒體有點偏置,會產生扭轉的影響,為了計算準確,地震作用計算考慮了結構的扭轉耦聯和5%偶然偏心的影響,取了27個振型計算。
1)自振周期的控制
考慮扭轉耦聯時的自振周期(計算時自振周期折減系數取0.8)如表1(只列了前6個)所示。從表1可得,方案4結構扭轉為主的第一自振周期T3=0.9959s,平動為主的第一自振周期T1=1.1656s,T3/T1=0.854<0.9,滿足(JGJ3-2002)
第4.3.5條的規定。
2)結構位移的控制
最大層間位移角(應≤1/1000)、最大水平位移與層平均位移的比值(不宜大于1.2,不應大于1.5)及最大層間位移與平均層間位移的比值(不宜大于1.2,不應大于1.5)見表2。從中可以看出,結構在風荷載和地震作用下的位移均能很好地滿足規范限值。
3)剪重比控制
剪重比是反映結構承受地震作用大小的指標之一,地震力計算不能偏大,但也不能太小。因為短肢剪力墻本身抵抗地震的能力較差,如果短肢剪力墻分配的地震力太大,則很有可能不滿足要求。本工程X方向的最小剪重比為4.50%,Y方向的最小剪重比為4.62%,根據“抗震規范”(5.2.5)條要求的X、Y向樓層最小剪重比均為3.20%,所以各層均滿足要求。
4)軸壓比是體現墻肢抵抗重力荷載代表值作用下的能力,“規范”對短肢剪力墻(尤其一字墻肢)要求更高一些。上述工程出現的短肢剪力墻軸壓比在0.20~0.45之間,軸壓比小于規范規定值。
3.2短肢剪力墻結構經濟性分析
為了與工程實際情況相符,假設混凝土的成本與混凝土的體積成正比,鋼筋的成本與鋼筋的體積成正比。在總造價上,暫不考慮模板及樓板等工程的造價影響。材料的單方造價混凝土為430元/m3,鋼筋4200元/t。表4為方案的經濟指標匯總,由表4知,方案4比一般剪力墻結構在總造價上要節約17.8%,使材料得到了充分的發揮。
4結語
本文針對小高層住宅的結構特點,采用短肢剪力墻結構,在比普通剪力墻結構方案節省投資17.8%的情況下,使結構受力更合理,整體變形能力和結構吸能能力對抗震更為有利。本工程剪力墻結構的薄弱環節是建筑平面外邊緣及角點處的墻肢,因而設計時在以上部位布置L型或一字型短肢墻,受條件所限也出現了少量一字型短肢墻,設計時嚴格控制其軸壓比<0.6,且相差不應太懸殊,避免墻肢應力差異過大。高層建筑中的連梁是一個耗能構件,對抗震不利。多、高層結構設計中允許連梁的剛度有所下降。但應注意短肢剪力墻結構中,墻肢剛度相對較小,連接各墻肢的梁已類似普通框架梁,而不同于一般剪力墻間的連梁,不應在計算的總體中將連梁的剛度大幅下調,使其設計內力降低,應按普通框架梁的要求進行設計。
參考文獻:
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[3]李國勝.高層鋼筋混凝土結構設計手冊(第二版)〔M〕北京:中國建筑工業出版社,2003,1.
剪力墻是指在建筑工程中用于承受地震、風荷載等作用引起的水平荷載墻體,剪力墻也可以稱為抗震墻、抗風墻,剪力墻的主要目的是為了避免建筑承受剪切作用造成的破壞。剪力墻結構是指采用鋼筋混凝土墻板承受來自水平方向和垂直方向荷載的結構,在剪力墻結構設計中,施工單位經常會使用鋼筋混凝土墻板代替建筑物框架結構的梁柱,從而有效地控制建筑結構產生的荷載,剪力墻結構具有良好的剛度、抗震性,在建筑結構設計中有十分廣泛的應用。
2剪力墻結構的設計原則
剪力墻的特點是外平面承載力小,內平面承載力大,外平面剛度小,內平面剛度大,因此,當剪力墻和外平面方向的梁連接時,會產生墻肢平面外彎矩,因此,在設計過程中,要盡量避免剪力墻的外平面搭接。在進行剪力墻結構設計時,要盡量沿著主軸的方向進行多向布置,盡可能的將不同方向的剪力墻連接在一起,但要防止出現拉通對直的現象;在進行抗震設計時,要盡量保證兩個方向的側向剛度相同,并且剪力墻結構要盡量簡單,防止出現單向有墻的情況,同時要盡量保證各個方向的剪力墻分布均勻,從而充分發揮剪力墻結構的工作性能。剪力墻的數量要科學、合理,如果剪力墻比較多,會增加抗側力的剛度,從而引起震力和重力的增加;如果剪力墻數量比較少,結構的抗側力則會減小。
3建筑結構設計中剪力墻結構設計的應用
3.1剪力墻平面布置
在進行剪力墻平面布置時,要盡量防止出現單向有墻的情況,剪力墻要沿著主軸及其他方向進行雙向、多向布置;剪力墻的抗側力剛度不能太大,一般情況下,為了充分發揮剪力墻結構的抗側力剛度和承載力,可以適當的增加剪力墻的間距,從而保證剪力墻結構的抗側力剛度合適。設計人員可以根據經驗公式T=(0.05-0.06)n(其中n為層數),計算出T值,從而判斷剪力墻的數量及側向剛度。如果計算結果T比搭模計算周期T1大,則可以適當的增加剪力墻的數量;如果計算結果T比搭模計算周期T1小,則說明剪力墻比較多,可以適當的減少剪力墻的數量或者鑿開一些合理的孔洞,降低剪力墻的剛度。
3.2約束邊緣構件處理
無約束邊緣構件剪力墻和有約束邊緣構件剪力墻相比較,其極限承載力降低40%,極限層間位移角就會減少一倍,對地震能量的消耗能力就會減少20%,因此,在設計剪力墻結構時,要根據不同級別的剪力墻軸壓比,選用相對應的邊緣構件。剪力墻邊緣構件可以分為約束邊緣構件和構造邊緣構件兩種情況,對于一級剪力墻和二級剪力墻結構,當剪力墻底部加強部位上面的普通部位和三級、四級非抗震設計建筑底部加強部位軸壓比小于相關規定時,要設置構造邊緣構件;當一級剪力墻和二級剪力墻結構,當剪力墻底部加強部位和高層建筑、重力荷載作用下墻體的軸壓比大于相關規定,要設置約束邊緣構件。
3.3剪力墻墻身鋼筋
在進行剪力墻結構設計時,一般情況下,對于四級抗震設計和非抗震設計,剪力墻水平方向和垂直方向的分布筋配筋率不能小于0.20%;對于一級、二級、三級抗震設計,剪力墻水平方向和垂直方向的分布筋配筋率要小于0.25%。
3.4剪力墻連梁問題
在剪力墻結構中,在水平荷載的作用下,墻肢會發生變形,從而引起連梁產生內力,這時連梁端部的內力會減小連接墻肢產生的變形內力,從而約束墻肢變形,連梁對剪力墻結構十分重要,因此,在進行剪力墻結構設計時,要注意連梁問題的處理。連梁超筋是剪力墻連梁常見的問題,其本質是剪力剪壓比無法滿足相關要求,當墻段比較長時,連梁容易超筋的部位大多集中在中間段;當墻段中墻肢截面高度相差比較大,并且分布不均勻時,墻肢處連梁容易出現超筋現象。出現連梁超筋現象后,可以采用以下幾種方法進行處理:(1)可以通過調整剪力墻中連梁彎矩剪力塑形進行處理;(2)根據實際情況,適當的減少連梁截面高度;(3)當連梁破壞對垂直方向的荷載影響不大時,可以從地震作用的角度進行思考,放棄使用該連梁,計算獨立墻肢在多遇地震情況下的結構內力,墻肢配筋則應按照兩次計算得出的大內力進行。
4建筑剪力墻結構設計的要求
4.1平面結構布置
平面結構要具有良好的整體性,同時要做到簡單、均勻對稱、規則,對于長度、寬度比較大,或者不規則的平面結構,要設置合理的溫度伸縮縫,從而有效地提高結構的整體性,為增強抗扭效果,要盡量沿著周邊布置剪力墻,對于質量中心和結構剛度中心偏差比較大的結構,在地震作用下,受扭轉力的影響會產生巨大的破壞,因此,在設計過程中要注意盡量將質量中心和結構剛度中心重合在一起。
4.2垂直結構布置
在建筑的豎向荷載中,其主要是由樓面荷載以及結構自重通過樓面傳遞到剪力墻的。其具有著兩種表現形式,一種是由連梁所產生的彎矩,一種是墻肢內具有的軸力。在我們對豎向荷載進行計算時,主要是以其受荷面積進行計算的,而在水平荷載計算時,則主要是借助計算機的有限元方式對其進行計算,通過這種建筑受力情況的科學估算,能夠有效地為我們后續的結構布置提供重要的基礎數據。在高層建筑中,剪力墻結構一般都是以雙向布置的方式形成空間結構。在剪力墻布置過程中,非常關鍵的一個問題就是要保證力所具有的均衡性,要通過建筑中心同剛度中心距離的接近避免建筑出現扭轉效應。在對其實際布置時,我們會看到當剪力墻抗側剛度過大時,其所具有的自振周期也會隨之增大。面對此種情況,設計人員則可以通過加大墻體間距的方式使結構的抗側移剛度能夠得到降低,可以說,通過剪力墻的合理布置,能夠有效地提升高層建筑的穩定性。
2剪力墻結構設計
對于剪力墻結構的設計是一個非常復雜、專業的過程,其中具有著很多個設計步驟。對此,就需要我們在對剪力墻結構進行設計之前就能夠對剪力墻結構設計的步驟進行充分的了解,并對墻肢所具有的厚度與長度進行確定。之后,則需要開展連梁以及邊緣構件的設計,最終對地震荷載進行計算。
2.1墻肢長度與厚度的設計
之前我們已經提到過,在剪力墻設計的過程中其長度不應當過長。對此,我們就需要對墻肢長度設置進行一定的控制,避免長度過長。一般來說,墻肢長度不應當超過8m,且跨高比應當大于6,并以此幫助我們獲得更為穩定的剪力墻設計。在厚度方面,我們在實際設計時則需要能夠對剪力墻所具有的穩定性以及剛度作出保證。通常來說,一般居民建筑的填充墻厚度會保持在200mm左右,在剪力墻厚度設計時也將其設置為200mm。而對于部分不含地下室的高層住宅來說,則將其基礎埋深選擇在2.5m以上,強度高度在5m以上,之后再根據適當的比例對剪力墻進行確定。但是對于這種方式來說,其很可能使最終的剪力墻厚度大于填充墻厚度,這也是非常不利于我們高層建筑設計的。對此,就需要我們在對剪力墻厚度設計時能夠在聯系建筑實際情況、相關建筑設計規程的基礎上對其進行科學的設計。
2.2連梁的設計
連梁就是對墻肢之間進行連接的梁,其不僅能夠幫助我們對不同墻肢進行連接,同時也能夠在水平荷載的作用下使墻肢因為出現變形情況對連梁產生一種內力,并以這種內力的產生對墻肢施加一種穩定的約束作用。在實際設計中,首先需要重點關注的就是截面尺寸以及連梁跨高比這兩個指標。如果連梁剛度過大,就需要我們對其進行適當的折減,但是,在對剪力墻進行設計時,僅僅根據相關的設計標準很難幫助我們實現配置的折減,對此,就需要我們能夠允許其適當的出現開裂的情況,并以這種開裂情況的存在將內力轉移到墻體上來實現折減的效果。而在折減過程中,也需要我們能夠對折減的系數引起充分的重視,通常來說,如果防裂度較低,那么我們就可以根據情況折減的少一些,而如果防裂度較高,就可以折減的多一些。但是,無論我們折減的多、少,都需要保證折減系數應當大于或者等于0.5,因為只有在這種折減系數下才能夠使連梁所承受到的豎向荷載能夠得到保障。而在連梁剛度方面,我們則可以通過增加剪力墻洞口寬度的方式減小連梁剛度,因為當整體結構的剛度降低時,當發生地震時的地震作用也會因此降低,并可以保證連梁所具有的承載力不會出現超限的情況。另外,混凝土也是我們在設計時需要重點注意的問題,通過混凝土等級的提升,也能夠對連梁抗剪承載力的不超限情況起到一個保障作用。
2.3邊緣構件的設計
邊緣構件也是我們在剪力墻設計過程中非常重要的一項工作。對于邊緣構件而言,有約束邊緣構件的矩形截面剪力墻和無約束邊緣構件剪力墻相比有著明顯的優勢,具有著更高的基線承載力,同無約束情況相比其承載力能夠提升約40%左右。而在類型方面,邊緣構件主要有構造邊緣構件以及約束邊緣構件這兩種,在實際應用的過程中都需要我們在聯系建筑實際情況的基礎上對其進行設置。
2.4地震荷載及內力設計
如果建筑主體結構布置情況較為簡單,那么我們在對剪力墻結構進行設計時則可以通過空間協同平面框架的應用對其進行計算。而如果建筑主體結構布置情況較為復雜,我們則可以通過空間分析程序對其位移、內力等因素進行分析。同時,在實際設計過程中,我們也需要以簡化計算的原則開展設計工作,且在對地盤長寬進行計算時需要能夠在結合建筑主體結構長寬的基礎上對其開展分析工作,并盡可能地以成比例的方式進行設計。
3結束語
在進行建筑剪力墻機構結構設計時,要充分考慮到設計是否符合規范要求,是否滿足實際運行的情況,在進行計算以后,把一些沒有必要的多余量刪除,計算一定要精準,多余量只能說明計算仍然缺少控制能力,在確保計算準確的情況下,有些甚至不需要看計算書或是建筑方案,這樣就可以省去一些不必要的步驟,比如說剪力墻的結構剛度不能夠過大,應該是以規定要求的樓層最小剪力系數為目標,這樣可以使計算結果接近規范限值。在布置剪力墻的時候,我們應該將它布置成雙向的,而不僅僅是單向設置,以此來形成空間的結構;尤其是對于那些抗震設計的剪力墻結構,更應該避免僅單向布置剪力墻。而將剪力墻布置成雙向結構來形成的空間結構,我們可以利用這個優點來做些其他的設計,而且剪力墻自身對負重的能力較高,我們可以減少對材料的投資,并且減少材料本身對自然環境的污染。我們不僅達到了對剪力墻的優化設計目的,還減少了環境的污染,這樣就符合我們原本意愿。我們這樣還可以對規范的要求更加理解,做到靈活使用,讓我們的設計更加完美。
2、剪力墻結構的優化設計
2.1對于剪力墻結構的設計,其應沿著主軸方向雙向或多向布置。不同方向的剪力墻宜聯結在一起,應盡量拉通、對直成為工形、T形、L型等有翼緣的墻,形成一定空間結構。抗震設計時,為了使其具有有較好的空間性能,不能單向設置剪力墻。應使兩個受力方向的抗側剛度相近,剪力墻墻肢截面宜簡單、規則。為了能充分利用剪力墻結構的能力,在設計時必須減輕墻體結構的自量、加大空間面積、提高剪力墻的承載力和抗側剛度等。除此之外,剪力墻的布置不能太密,使結構具有適宜的側向剛度。若側向剛度過大,不僅加大自重,還會使地震力增大。
2.2剪力墻墻段設計要求是墻體規則、豎向剛度均勻,門窗孔洞整齊,要有明確的剪力墻肢和連梁,它們之間的應力應該分布均勻,要符合目前常用的計算簡圖,避免一些剛度差異過大引起的問題。
2.3如果剪力墻較長,應先將其平均分成多個墻體,開挖孔洞,各剪力墻之間的連接部分采用弱連梁連接的方法。但值得注意的是,在進行抗震設計時,應盡量避免開挖孔洞,并且在兩個孔洞之間形成墻體肢截面高度與厚度比小于四的小墻肢。當墻厚大于小墻肢截面的四分之一時,需按框架柱設計要求對箍筋進行全高加密。
2.4當剪力墻結構平面內的剛度和承重力較大,而平面外剛度和承載力相對較小。為了保證剪力墻平面外的穩定性,就應控制剪力墻平面外的彎矩。
2.5剪力墻的設置能夠影響到結構的抗側剛度的大小,為避免剛度發生改變,應自下而上連續布置。但是值得注意的是,若剪力墻沿高度不連續,會對導致剪力墻結構的剛度沿高度而發生突然變化。
3、剪力墻結構優化設計措施
3.1注重轉換層結構設計
新時期高層建筑越來越多,使用功能也是逐漸的多樣化,對于一些多功能的高層建筑來說,上下兩部分的使用功能是不一樣,因此就要考慮到轉換層的結構設計,在設計的時候,要充分的考慮到大空間的剪力墻轉換難度大,調整上下之間的剛度使之達到相互接近值,由于轉換層本身的剛度和質量不應該大,可以通過在水平力的作用下,精確的分析轉換層位移角是否均勻,通過仔細的分析可能存在的問題,研究具體結構的內分配問題,才能保證轉換層結構設計的完整性。
3.2優化連梁設計
對于連梁非抗震及抗震設計,高跨比大于和小于2.5這兩種情況,規范在截面受剪承載力以及配筋這兩個方面都有明確的要求。塑性調幅可以采取以下兩種方法:①將連梁的剛度在內力計算之前進行折減。②將連梁的彎矩與剪力的組合值在內力計算之后再乘上一個折減系數。不管是采用哪種方法,應該確保經過調整后連梁的彎矩、剪力設計值不得小于使用階段實際值,也不得低于設防烈度低一度的地震組合所得的彎矩設計值。防止在正常使用狀況下或者較小地震作用下產生裂縫,影響結構安全。另外,還必須要重視連梁的鉸接處理。
3.3底部加強部位的設計優化
一般在進行高層剪力墻結構設計時,最底部分的高度可以獲取嵌固部位以上,墻肢總高度的十分之一和底部兩層的較大值;底部帶轉換層的高層建筑結構,其剪力墻底部加強部位的高度可取框支層加上框支層以上二層的高度及落地抗震墻肢總高度的十分之一二者的較大值。當將地下室頂板視作嵌固部位,在地震作用下的屈服部位將發生在地上樓層,同時將影響到地下一層,此時地下一層的抗震等級不能降低,加強部位的范圍應向下延伸到地下一層,并應按規范要求在地下一層設置約束邊緣構件。
4、結束語