時間：2022-07-17 05:16:33
序論：在您撰寫水輪發電機組控制系統設計時，參考他人的優秀作品可以開闊視野，小編為您整理的1篇范文，希望這些建議能夠激發您的創作熱情，引導您走向新的創作高度。
1引出兩個中性點情況下的主保護方案
1.1分支組合方式的選擇
根據柘溪發電站的4個并聯分支的基本情況，本文主要考慮的是12-34、13-24以及14-23這三種分支的組合形式。
1.2橫差保護分析
在仿真實驗的過程中，我們對各種分支情況下的零序橫差、裂相橫差以及這兩種橫差保護相互聯合作用時候的保護效果進行了統計整理，在實驗的過程中，將零序橫差的保護選擇為0.04IN，并將其作為動作門檻，裂相橫差的保護采用比率的制動特性，，差動的門檻選擇為0.2IN，斜率為0.3。根據我們對零序橫差以及裂相橫差的保護可動作的故障數統計結果分析，我們可以看出柘溪的橫差保護具有如下特點：
a.兩種橫差保護對同相異分支的故障動作的反映靈敏度均不高，個別的分支的動作數目可以達到18種，這主要是由于同相異分支短路的匝差太小，大部分不超過1匝所造成的。
b.同相異分支的短路故障的保護效果顯示相隔的分支組合要強于其他的組合情況，而這主要是因為同相異分支的短路現象只能夠發生在相鄰的分支之間，比如第二分支只能夠與第一或者是第三分支發生同相異分支形式的短路故障，所以采用分支相隔的組合方式具有比相鄰分支組合更強的保護效果。
c.無論是零序的橫差還是裂相的橫差對于異相的短路故障均具有較高的反映靈敏度，這也是因為同相同分支之間的短路匝差比較小的緣故。所以柘溪水力發電站在今后的發展過程中需要不斷的加強對同相同分支以及同相異分支的短路故障的保護力度。
d.同時，仿真的結果表明，零序橫差以及裂相橫差保護的故障動作效果之間具有較強的互補性，所以為了提高保護的效果，可以考慮將二者同時裝設在同一個系統中。
1.3縱差保護分析
我們對發電機組中的各種不同分支的組合方式條件下的縱差保護的動作效果進行了效果的統計與分析，差動的門檻以及斜率的數值均與以上仿真工作中的條件相同。仿真的結果表明，縱差保護具有如下特點：a.完全的縱差保護不能夠實現對于同相同分支以及同相異分支的短路故障的保護作用，但是可以實現對于2832中異相短路故障的完全保護動作；b.不完全的縱差保護對于各種的短路故障形式均具有較高的反映靈敏度，但是對同相同分支或者是同相異分支的故障的動作不夠靈敏；c.對相間故障具有較高的靈敏度的保護是單套的不完全的縱差保護，但是能夠實現對于異相短路故障100%動作率的只有雙不完全縱差保護。
1.4聯合保護方案分析
上述的各種保護方案在單獨作用的情況下均有著一定的局限性，不能夠收到令人滿意的效果，所以需要研究橫差保護與縱差保護協同作用的保護方案。通過對組合方案條件下可動作故障數的統計分析，我們得出了結論包括：
a.如果選用的是3種中性點側的分支組合方式，那么最好選擇12-34式的分支組合，以便達到最高的故障動作效率；
b.如果裂相橫差與零序橫差均不對這種匝間的短路進行反映，則不完全的縱差保護方案也不能夠起到很好的保護作用或者是具有較高的動作率；
c.這種聯合保護的方案對于異相的短路故障具有較高的動作率，幾乎可以實現全部類型故障的動作，但是提高零序橫差或者是裂相橫差的保護門檻的時候，組合的保護方案并不能夠顯著的提高動作的效率，所以在現場值不確定的條件下為了提高保護的動作率，可以增加一套縱差保護，進而為異相故障提供雙重化的保護效果。
2結束語
在各種規模的水力發電站中，發電機都是關鍵的設施。但是因為發電機分支結構以及定子繞組結構的方式各不相同，所以實際的主保護方案的設計需要根據實際情況進行選擇。本文僅僅例舉了柘溪水電站的引出兩個中性點情況下的保護方案的設計思路，希望能夠對相關的工程設計以及學術研究有所幫助。
作者：馮業海 單位：南寧廣發重工集團發電設備公司設計部
摘要:在簡要介紹傳統水輪發電機定子主接線的基礎上，結合實例介紹“首—尾”，“首—首”及“尾—尾”交替接線方法在水輪發電機定子圈式線圈主接線中的應用及其優點。
關鍵詞:水輪發電機;圈式線圈;定子主接線;設計
1概述
一般水輪發電機都采用三相雙層繞組，三相雙層繞組又可繞成疊繞組和波繞組兩種。在整數槽繞組中，每一對極下每相所占相應槽號在磁場下所處的位置完全相同，每一對極就是一個循環，所以無論疊繞或波繞，其接線均較簡單。在分數槽繞組中，每一個極下每相所占的槽數實際上是互不相同的，部分極下多一個或少一個槽，但每一相在不同極下所占總槽數是相同的。由于水輪發電機槽數較多，有些低速大容量水輪發電機的槽數竟多達700槽以上，因此分數槽波繞組的接線是比較復雜的，而分數槽疊繞組的接線方式則和整數槽時基本一樣，只是前者是以單元電機的極對數進行循環的。本文主要討論分數槽疊繞組的接線方式。
2實例分析
柬埔寨馬德望多功能大壩項目是筆者公司設計的中容量立軸、軸流轉槳式水輪發電機組，于2016年10月正式發電，發電機型號為SF6300—24/4250，額定功率6300kW，額定轉速250r/min，飛逸轉速601r/min，額定點效率96.5%。定子裝配外徑5000mm，定子機座高1600mm，定子鐵芯整圓由18拼片組成，每片11槽，全圓共198槽，即定子共有198個線圈。每極每相槽數為23/4，為分數槽，采用3支路并聯，循環序數為3233。
2.1傳統發電機圈式線圈主接線“首—尾”連接方法的原理及其缺點
傳統發電機定子圈式線圈主接線“首—尾”連接方法對于定子并聯支路數為2及以上的繞組接線一般采用順時針或逆時針方式按“首—尾”交替的方式連接。柬埔寨馬德望多功能大壩項目發電機定子的槽數為198槽，每極每相槽數為23/4，為分數槽，采用3支路并聯，循環序數為3233。
2.2“首—尾”，“首—首”，“尾—尾”交替主接線方法的原理及優點
“首—尾”，“首—首”，“尾—尾”交替主接線方法主要針對傳統發電機圈式線圈主接線“首—尾”連接方法中的缺點，在傳統接線方法上作了較大更改，使其圓周方向上的銅環(導電環)長度最短，高度方向上銅環層數最少。與傳統的接線方法相比，新的接線方法主要在原來的基礎上作了以下調整:將每相引出線的主引出線和中性點引出線的其中一個支路的電流進、出方向對調。以圖中的U1相為例，傳統的接線方法中+Y方向左側的U相引出線為第三個支路電流流出方向，應接至U相主引出線所在導電環，對應編號為3U1，而－X下方的U相引出線為第三個支路電流流入方向，應接至中性點引線所在導電環，對應編號為3U2。新的接線方法將上述兩個接頭對調(對調后該支路內部接線順序需要作相應調整)，改進后的接線中U相所在的兩個導電環圓周方向上的跨度均縮小了近一個支路(約120°)。同理，將V相和W相也作相應更改。三相全部更改后，1U1與3U1，1V1與3V1，1W1與3W1三處相鄰兩引出線變成了“首—首”交替;而3U2與2U2，3V2與2V2，3W2與2W2三處相鄰兩引出線則變成了“尾—尾”交替;加上沒調整的兩個支路的“首—尾”交替方式，組成了新的“首—尾”，“首—首”，“尾—尾”交替的主接線方式。新的接線方式大大減少了銅材(導電環)用量和固定導電環線夾的數量，同時可降低定子機座高度，節省材料成本，經濟效果顯著。
2.3方案比選
柬埔寨馬德望多功能大壩項目在做方案時筆者將兩種接線方式的圖都畫好了，但是怎么選擇，筆者跟同事及領導討論了較長的時間。根據業主要求，該項目的交貨期只有8個月，交貨期很緊，如果沿用傳統的接線方式，車間操作工在制作過程中沒任何難題，可以確保在交貨期內順利完成。但如果采用新的接線方式，萬一車間操作工在制作過程中接錯了一個支路，則返工會額外增加許多工作量，不但造成人工成本增加，關鍵是工期可能會被廷誤，從而給公司帶來損失。經過一番思想斗爭，包括筆者在內的幾個年輕人并沒有采用照搬傳統的接線方式，而是決定嘗試著用新的接線方式來替代。經過多方面比較和反復考慮，最終選擇采用“首—尾”，“首—首”，“尾—尾”交替的主接線方法。改進后的接線方法在實際操作中也不復雜，只需要提醒車間操作人員每相有一個支路需要將接至主引出線和接入中性點引出線的引線按圖紙對調下即可。至于每相對調那個支路要根據該項目主引出線及中性點引出線的方位來定，調整的最終目的是為了使高度方向上導電環的層數最少，圓周方向上導電環的周向跨度最小。
3結語
柬埔寨馬德望多功能大壩項目發電機做好已經好幾年了，發電也已經半年多了，經過一段時間的運行考驗，從電站的反饋信息來看，機組的各項性能均達到設計要求;說明“首—尾”，“首—首”，“尾—尾”交替的主接線方法對機組運行沒任何不良影響。此外，據車間操作人員反饋也沒有出現接線過程出錯，或不好接的情況;相反由于改后導電環層數少了，圓周跨度短了，每個環之間基本都錯開了，反而對接線有利。我們之前擔心會因為車間操作人員不小心接錯線進而影響工期的問題幾乎沒有。由于過去傳統的圈式疊繞組定子主接線大都采用“首—尾”交替的接法，而“首—尾”，“首—首”，“尾—尾”交替的主接線方法在筆者公司還是首次使用，還在嘗試階段，在定子出廠之前及電站成功運行之前，筆者的很多同事包括筆者在內都對此存在一定程度的擔憂。通過此次順利生產過程及電站的實際運行效果，使筆者單位的同事及筆者本人對“首—尾”，“首—首”，“尾—尾”交替的主接線方法有了比較深的了解，為以后設計制造同類機組提供了成功的經驗。
作者：劉呂芳；陸松 單位：浙江金輪機電實業有限公司
1、設計、制造不良造成水輪發電機絕緣損壞
1.1為降低成本和縮小體積，設計時主絕球裕全偏低，同時某些部位主絕緣包扎層數不夠有脫節現象。
例如，某小型水電站機組于1988年底投產發電到2000年運行共12年，實際運行時間不到5萬小時，1996年就出現1號機差動保護在發電機升壓過程中動作。經檢查是A,B相相間主絕緣擊穿。2號機在1998年大修過程中進行預防性直流耐壓試驗時突然擊穿主絕緣。經查找為槽底線圈主絕緣對地擊穿。經檢查發現電機定子線圈絕緣偏薄，某些部位包扎不嚴，有多處絕緣開裂，不得不進行貼補處理。
1.2生產工藝直接影響著發電機的質量。
水輪發電機組鐵芯振動現象時有發生，而且在運行中往往較難正確判斷。如某電站1990年投產的水輪發電機組，在投產后不久，運行人員發現機組升壓并網后，當負荷帶到一定程度時產生異常尖叫響聲。經技術人員分析判斷為鐵芯振動。其主要原因是制造時芯片疊壓得不夠緊，引起硅鋼片在運行中振動。如不及時處理可能會引起硅鋼片因長期振動疲勞而折斷，最后割破線圈絕緣造成接地短路或相間短路故障，嚴重時往往無法在現場修復，需要運回制造廠進行鐵芯壓緊和重新嵌線處理。經采用新工藝在現場壓緊后，通過2倍于額定電壓的直流泄漏試驗和直流耐壓試驗，然后又進行1.5倍額定電壓的交流耐壓試驗。目前運行還較正常。
2運行環境對發電機主絕緣損壞的影響
2.1運行環境溫度直接影響電機的寺命。
已投入運行的小型水輪發電機組大多數采用瀝青云母絕緣，這種絕緣采用云母帶在
整個線棒直線和端部連續包扎后，經真空浸漆處理，以消除端部搭接的缺點。但瀝青軟
化點低，主絕緣耐熱等級極限較低，一般為105K。真空浸漆工藝復雜，掌握不嚴就不易
浸透，內部有可能存在氣泡，造成線圈質量很不穩定。又由于某些電站為了提高運行水頭
廠房建設得很低，為了防止臺汛季節尾水通過窗戶淹沒設備，多數主機層墻上沒有設置通風透光窗戶，運行環境溫度很高，機組散熱不良，加速絕緣老化。特別是有的線圈制造不良，絕緣材料含有氣隙，使絕緣溫差增大，最熱點的溫度直接縮短定子絕緣的使用壽命。
2.2小水電站地處邊遠山區，在電氣接線上往往處在線路的末端，電壓偏移很大。
特別是豐水季節，400V機組的母線電壓有時升高到470V,6kV母線有時竟達到7kV。小型電站的并網變壓器只有三檔分接開關.遠遠不能滿足實際運行的需要而不得不抬高發電機出口電壓。
某電站低壓機組1978年投產發電，由于長期的高溫和電壓偏高影響，在夏季發電時電機主絕緣對地擊穿，弧光放電將電機的定子鐵芯及機殼燒成一個大窟隆，致使
事故后修復工作十分困難。
3、不良檢修對發電機主絕緣的破壞
立式水輪發電機進行擴大性檢修時，多數需要吊出轉子，并且水輪機的轉輪也需要通過定子膛中吊出進行補焊。在起吊中如果稍有不小心或吊車技術不熟練就會撞擊定子線圈。
某電站水輪發電機組在第一次大修過程中，由于水機底環銹蝕嚴重，使用頂起螺絲無
法將底環吊出，改用15噸吊車硬性起吊，致使吊環脫落，而15噸吊鉤猛烈撞擊定子線圈端
部，造成電機端部絕緣多處受傷。
4、機組線圈主絕緣損壞的措施
（1)防止鐵芯松動。在大修清掃定子鐵芯時應注意觀察，如發現鐵芯出現紅粉，表明該
處有松動.可用電工刀及其他薄型片狀工具進行試插松動程度，正常時鐵芯齒部插入深度一般不超過3mm。運行中還要注意線圈的緊固情況，在上下層線圈同相且電流方向相同時，作用力最大都壓向楷底。如果線圈在槽內固定不牢，就會發生振動導致線圈表面防暈層磨損破壞，同層異相線圈電流方向相反時產生切向交變彎曲力矩最大，也會破壞絕緣。對有松動的線圈應及時將槽楔打緊，必要時可用斜鍵槽楔。端部松動可用無緯玻璃絲帶加強綁扎，綁扎后噴以環氧樹脂漆固化。
（2)防止電腐蝕。使用環氧粉云母作主絕緣的水輪發電機組在運行中暴露出的問題主要是電腐蝕。電腐蝕分為內腐蝕和外腐蝕，內腐蝕是因為主絕緣和防暈半導體支間有氣隙，對地電壓分配在主絕緣和氣隙兩種不同的介質上.使氣隙游離放電;外腐蝕是因為防暈層與鐵芯間氣隙游離放電。內腐蝕首先破壞主絕緣和導線之問的粘結膠，使絕緣脫殼、膠線松散。產生電磁振動、膠線磨細折斷，損壞主絕緣;外腐蝕首先是磨破防暈層，加劇電暈放電，造成線圈表面絕緣損傷。
為了防止電腐蝕，可采用下列措施:
(1)電腐蝕的輕重程度與線圈所處電壓有關，腐蝕大部發生在發電機電壓大于4kV以上線圈中，可在電機運行一段時間后，采取線圈中心點與出線端倒位措施緩解。
(2)運行電機若發現有臭氧味，往往是電腐蝕的前兆，可用局部放電儀進行檢查。小水電系統一般都不具備這個條件，可以在環境較暗的情況下用肉眼進行初步觀察。若在線圈槽口與線圈端箍連接處等部位出現蘭色輝光，則有電暈現象。需要進行檢修處理。
摘 要：針對混流式水輪發電機組振動現象嚴重影響水電站安全運行的問題，應用ANSYS建立主軸系統的有限元模型，分析主軸系統固有頻率及振型變化的特點，研究主軸系統的振動特性，并分析主軸系統在激勵影響下發生共振的可能性及其振型. 研究結果表明,主軸系統在多種外激勵作用下，除了產生強迫振動外，還可產生主共振、分數共振等復雜的振動現象. 研究結果對進一步研究主軸系統動態特性有一定的參考價值.
關鍵詞：混流式水輪發電機組；主軸系統；振動特性；ANSYS
0 引 言
混流式水輪發電機組在強大的電場、磁場和水動力的共同作用下，其運行常伴有激烈的振動，這就造成某些部件會受到一定程度的破壞，嚴重影響水輪發電機組的安全穩定運行，給水電站造成重大經濟損失.大多數學者［1-4］通常以轉輪為研究對象，應用有限元分析軟件對其進行分析，以確保水輪機組的安全穩定運行.在實際的水輪發電機組系統中，機組主軸是系統的轉動部件，也是能量轉換的關鍵部件，工程上機組出現的強烈振動現象以及發生破壞的部件大多與機組主軸系統相關，目前對于發電機主軸系統的研究還不夠深入，因而深入研究機組主軸系統的振動特性就顯得極為重要.雖然試驗研究能夠較好地研究水輪發電機組主軸的振動特性［5］，但存在成本高、周期長的缺點，有時還難以達到預期效果.隨著計算機技術的發展，人們越來越多地應用計算機技術分析系統的振動特性，并取得很好的應用效果.［6-10］本文以混流式水輪發電機組主軸系統為研究對象，應用大型有限元分析軟件ANSYS建立主軸系統的有限元模型，通過該模型對系統的固有頻率及相應振型進行仿真，對系統所受的主要外激勵頻率進行分析計算，并在此基礎上對主軸系統的振動特性進行分析和研究.
1 有限元模型
以某水電站的主軸系統為研究對象，該系統主要由發電機轉子、主軸、水輪機轉輪、推力軸承和導軸承組成，見圖1.
主軸系統各部件材料及其物理力學參數見表1.
簡便而不失一般性，建模過程中對主軸系統模型作如下簡化：(1)主軸系統為一定常系統，并且為線彈性體；(2)主軸系統各部件之間作聯結處理，將聯結后的主軸系統看作1個整體，3個導軸承和1個推力軸承均被假設為剛性支承；(3)主軸系統結構上的圓角和倒角、轉輪上冠法蘭上的螺栓孔、主軸法蘭上的螺栓孔、上冠上的減壓孔等，在模型中均不加以考慮.
用ANSYS建立主軸系統的有限元模型，具體步驟如下：(1)基于特征的參數化造型，建立主軸系統的三維幾何模型；(2)對主軸上的3個導軸承處沿圖 2 主軸系統的有限元模型x和y方向的徑向位移及推力軸承處沿z方向的軸向位移進行約束；(3)采用SOLID92單元對模型進行網格劃分，這里劃分為222 657個單元和74 192個節點.通過以上步驟即可得到主軸系統的有限元模型，見圖2.
2 外激勵頻率
2.1 轉頻激擾力
當發電機定子內腔和轉子外圓之間氣隙不均勻時，定子和轉子間就會產生不均衡磁拉力，即轉頻激擾力，稱該力的頻率為轉頻.其計算公式［11］為
式中：n為轉輪額定轉速.
2.2 尾水渦帶激勵大量的運行實踐和模型試驗表明，當混流式水輪機在部分負荷工作時，尾水管內產生不穩定流動，即出現尾水渦帶現象，尾水渦帶一般呈螺旋狀擺動，從而造成低頻壓力脈動，出現功率擺動、噪音、空蝕和機組與廠房振動現象，給水電站運行帶來極大危害.尾水渦帶的頻率［11］一般可表示為
式中：H為設計水頭.
2.3 弓狀回旋激勵當機組轉動部件與固定部件不同心、局部有缺陷或轉輪上水流不對稱時，將在運行中引起摩擦，從而使轉輪周期地推向1側，引起弓狀回旋振動.混流式水輪機的出力超過某一定值時，有可能出現弓狀回旋振動.此時水輪機轉輪在外水封內沿轉動方向作橢圓軌跡的弓狀回旋.其振動頻率f3約為轉頻的2～3倍，近似于弓狀回旋的自振頻率.
2.4 渦殼中的不均勻流場激勵渦殼中的水流并不像理論假說的那么均勻，因此在渦殼齒部易產生撞擊進口水流，從而對轉輪引起振動.其振動頻率的計算公式［11］如下
式中：n為轉輪轉速；Z為轉輪葉片數.
2.5 推力軸瓦激勵因推力軸瓦不平造成機組在運行中出現較大振動，經原型振動測試分析得出其振動頻率［11］
式中：n為轉輪轉速；p為軸瓦數.
3 振動特性分析
應用ANSYS分析機組主軸系統可得到系統在自由振動狀態下的前9階固有頻率值及其相對應的振型.固有頻率值見表2，相對應的振型見圖3.
通過分析可知，主軸系統的振型主要表現在轉子與轉輪的振動形式上：第1階振型為轉子繞軸線的扭轉振動；第2，3階振型為轉子的搖擺振動；第4，5階振型為轉輪的搖擺振動；第6階振型為轉子的軸向拉伸變形；第7階振型為轉輪繞軸線的扭轉振動；第8，9階振型為轉子的彎曲.研究對象中n=75 r/min，H=59.8 m，Z=13，p=16.代入式(1)～(4)，可分別得到各外激振頻率，見表3.
由于尾水螺旋渦帶頻率很低，為0.38 Hz，在額定工況下對機組主軸系統產生強迫振動；由于轉頻激擾力的2倍轉頻和3倍轉頻的數值與主軸系統的1階固有頻率十分接近，則在轉頻激擾力的作用下可引起主軸系統產生1階模態的分數共振；由于弓狀回旋激勵頻率與主軸系統1階固有頻率比較接近，則在弓狀回旋激勵的作用下可引起主軸系統產生1階模態的主共振，其表現形式為轉子繞軸線的扭轉振動，見圖3(a)；由于渦殼中的不均勻流場激勵頻率與主軸系統的第7階固有頻率較接近，則在渦殼中的不均勻流場激勵作用下可引起主軸系統產生7階模態的主共振，其表現為轉輪繞軸線的扭轉振動，見圖3(e)；推力軸瓦激勵對發電機轉子影響較大，由于其頻率與主軸系統的第8，9階固有頻率接近，則在推力軸瓦激勵的作用下該激勵容易誘發機組產生第8，9階模態的主共振，其表現為轉子的彎曲，見圖3(f).
可見，主軸系統在各種激勵下會出現比較復雜的振動現象.
4 結 論
應用ANSYS對某水電廠的混流式水輪發電機組主軸系統進行振動特性的有限元分析.對主軸系統的前9階固有振動頻率及相應振型進行仿真，對機組在額定工況下受到的主要激勵頻率進行計算，并對主軸系統在這些激勵影響下發生共振的可能性及共振表現形式進行分析.結果表明：研究工作對進一步研究主軸系統動態特性具有一定的參考價值.
摘要：隨著我國經濟社會的不斷發展，對電力的需求越來越大，水輪發電機組也越來越受到關注。文章介紹了燈泡貫流式水輪發電機組的安裝與檢修流程，及壓注意的相關事項，以保證發電機正常運行，水電站順利發電。
關鍵字：燈泡貫流式；水輪發電機組；安裝檢修
水力發電的實現離不開一種重要裝備――水輪發電機組，因此，安裝水輪發電機組在水力發電工程中具有非常重要的作用。在水輪發電機組的安裝過程中，要根據相關的安裝實例、經驗和設備安裝使用說明書，主要進行動態控制，還要跟蹤關鍵部位、重要工序的安裝。安裝完成后要進行必要的檢修，以確保機組的正常運行。
1 安裝前的準備工作
1.1 開箱驗收設備
按照水輪機組的安裝進程，組織供貨商、使用單位和安裝單位的代表開箱驗收要安裝的設備，如果設備與合同所列設備相同方可交予安裝設備進行安裝。要提前半個多月開始開箱驗收安裝設備，一旦發現設備存在問題，如設備數量不足、存在質量問題、與合同設備型號不符等，要及時告知供貨商，然后由供貨商對設備進行更換或補齊不足，這樣就不會對機組安裝的進度產生影響。
1.2 安裝人員的水平
安裝水輪機組要有合格的、技術過硬的安裝隊伍。因為不同的安裝隊伍，其人員組成、人員水平是不同的，所以，要對安裝人員的技術水平、自身素質進行考核，這是十分必要的。
1.3 材料等物資的檢查
施工單位自行購買的焊條、材料等，都要有相應的出廠監測資料或合格證件，在經過嚴格的審查后才能使用，避免產品以次充好、以劣充好的情況發生，確保原材料的質量符合標準和要求，對使用的各種量具、計量表等的準確性和有效性，對現場人員進行查驗或審查，保證其具有崗位操作資質。
1.4 設備的存放
要按照相關的規范、規定和廠家對指定產品的技術要求存放設備，如一定要對放在露天場所的設備做好防曬、防雨措施，而且要用物品將其墊高，堆放設備的場所要做好排水準備，如修建排水溝，周圍要堆砌臨時圍墻。對一些特殊設備一定要做好防潮措施。
1.5 工程的移交
土建移交機電安裝工作面時，一定要認真檢查施工場地，到滿足工作面移交條件后，由土建單位代表、監理工程師、安裝單位一起辦理工作面移交手續，如果在這個工作面上，土建單位還有沒有做完的工作，或者土建單位有一些工作一定要在安裝完機電設備后才能進行，在安裝完成機電設備，并且監理工程師也驗收合格的前提下，按照相同的方式將其移交給施工單位繼續施工。
1.6 安裝措施的落實
在安裝水輪發電機組前，安裝單位要提交水輪發電機組的安裝組織措施，對轉子、發電機定子等關鍵的機組部件，還要提交具體的施工組織措施。為了確保措施到位，要安排相關人員或單位審查施工組織措施，同時，供貨商要根據不同安裝階段安排相應的技術人員到現場進行監督、指導，確保順利安裝。
1.7 認真檢查設備
安裝水輪發電機組前，要全面對各種部件進行清洗，并仔細進行檢查，記錄好關鍵部件的尺寸、橢圓度、公差。為了確保質量，要對有些部件拆開進行檢查，或者通過一定的試驗來檢查，總之，在安裝之前要保證設備符合要求。
2 水輪發電機組的安裝流程
燈泡式電站機組沒有曲線型流道如蝸殼、肘形尾水管等的施工，這與裝設軸流式和混流式機組的常規電站不同，所以可以將土建施工速度加快。加之，燈泡式發電機組能夠在軸承、主軸等安裝完后，同時對發電機和水輪機行安裝，因此能將建設電站的時間大大縮短。
3 關鍵部件安裝與檢修
3.1 安裝管型座
作為燈泡貫流式機組最重要的基礎部件，管型座是整個機組和流道的主要傳遞力和起支撐作用的部件，機組其它部件的質量直接受其安裝質量影響，因此要對其中心、水平和標高等嚴格進行控制，尤其是兩端面法蘭的平面度和垂直度。按照通常水電站的施工特點，在具備安裝管型座的條件且還沒有形成橋機和廠房時，不能將組成后的管型座整體調八安裝間機坑進行安裝。為了將工期縮短，在工程土建施工過程中，布置混凝土大型垂直起吊運輸機械時，可以考慮采用分瓣吊裝管型座、組圓在機坑內垂直拼裝的方法。
3.2 安裝主軸及組合軸承
發電機和水輪機使用的是共同的主軸。水導軸承、組合推導軸承等裝配在主軸上。軸承是屬于啟動為重載靜壓，運行為動態的類型，高壓油頂起裝置設置在水導和組合軸承下面。油泵不僅在機組運行時提供潤滑油給各個軸承，軸承油箱和高位油箱之間還有一部分油在循環，在斷電情況下，各軸承可以通過高位油箱來供油，這樣就對停機過程起到了很好的潤滑作用，保護了機器設備。安裝間裝配完主軸后，從管型座上游側框架孔調入流道后水平轉90度，然后緩緩向下游移動大軸，直到其達到安裝位置。為了使主軸及軸承的各項參數都能達到設計標準，要使用生產廠家提供的專門調整工具進行調整。
3.3 安裝轉輪
在安裝間完成轉輪的解體、清掃、組裝工作后，再測試轉輪的動作和耐壓程度，吊裝要在測驗滿足要求后進行。吊裝前，拆下一葉片，將吊具裝好，通過橋機的主、副鉤使轉輪翻轉180度，然后使用副鉤從水輪機坑將轉輪吊八和主軸把合，用電加熱法將聯軸螺栓打伸長，待緊固后再裝上拆下的葉片。
3.4 安裝轉子和定子
磁極和轉子支架構成了轉子，轉子支架整體到貨，螺栓將磁極把合在支架上，很容易組裝。掛裝磁極前，要先測量絕緣電阻，然后根據重量和極性裝配。掛裝后，轉子的直徑和圓度要通過磁軌圈和磁極之間的調整墊片進行調整，各個半徑和平均半徑的差的絕對值要保持在一定范圍內。全部組裝完轉子后，再測試交流耐壓能力，然后噴漆，最后使用翻身工具和轉子起吊從發電機坑將轉子吊八，以聯接主軸。
定子與轉子支架一樣，也是整體到貨，在安裝間要將制動器、擋風板和管路裝設好，裝設完后測試定子的交流耐壓能力。為了避免定子在吊裝過程中變形，要使用生產廠家提供的專用平衡梁吊裝定子。
3.5 安裝燈泡頭
轉子吊裝前，要將燈泡頭吊八流道，為了使燈泡頭能臨時落在支墩上游側，用在中墩上固定的手拉葫蘆在燈泡頭接近發電機支墩時往上游方向拉，定子就位后，然后再吊起使之與定子組裝，定子在橋機松鉤時用千斤頂頂起來，讓定子保持在沒有連接燈泡頭之前的狀態。之后，發電機輔助橫向支撐、垂直主支撐、機組導流板、發電機承壓蓋板等再依次安裝上去。
4 水輪發電機組的檢修
安裝完燈泡貫流式水輪發電機組后，要對整個設備進行幾次全面的檢查，保證燈泡貫流式水輪發電機組能夠順利運行，否則將給將來的使用造成重大的隱患。下面介紹幾種可能的隱患：
4.1 轉子―點接地
在發電機組使用過程中，“轉子一點接地”光子牌一直亮燈，而絕緣電阻絕緣情況良好，在對轉子系統進行全面檢查后，發現轉子到集電環的引線中有一條電纜外皮被電纜夾夾損，導致電纜夾嵌入電纜皮內部，并且有明顯的放電灼傷痕跡。這主要是安裝時電纜接觸面和電纜夾沒有按照規定的要求進行有效的絕緣包扎，電纜夾收夾較緊所致。
4.2 主變低壓側真空斷路器故障
在設備使用過程中，某一臺發電機突然停機，經過檢查發現，主變低壓側真空斷路器跳閘引起了發電機甩負荷過速事故停機。而主變低壓側系統保持正常，而主變低壓側真空開關無法正常合閘，將其打開發現有大量塵污附在儲能操作機構內。對其進行清污，并加入一定的潤滑脂，操作機構恢復正常，合閘也能正常進行，發電機也能正常運行。這是由于安裝過程中環境太差，而安裝完畢后又沒有進行檢查所致。
5 安裝過程中需要重點注意的問題
(1) 要對水輪機組過流部件中密封部位的有關尺寸進行仔細的檢查，并根據有關標準進行滲漏試驗，保證密封件的壓縮量能夠滿足設計要求。
(2) 在進行主軸安裝和調試時，應該對上游側與管型座定子把合法蘭的同心度進行檢查，以確保對管型座把合螺栓和定轉子空氣間隙的安裝和調整能夠順利進行。
(3) 從主軸吊人機坑的完成至機組正式發電大約需要1～2個月的時間，所以，要對鏡板、發導軸頸和水導軸頸等部位進行如設置除濕機、涂抹凡士林等防銹處理，以確保鏡板和軸頸部位不會發生銹蝕。
(4) 在進行受油器座的安裝時，要充分考慮到機組運行時燈泡頭上浮量的問題，對受油器體和浮動瓦的間隙進行合理控制，保證上部小于下部，使其兩側的間隙處于相等的水平。同時，受油器的支撐應該具有足夠的強度和剛度，以免因受油器振動過大而造成浮動瓦及其它部件的損壞。
(5) 水輪機組各個部件的聯結螺栓的預應力應該符合設計標準的要求，同時，還要確保轉動部位螺栓鎖定的可靠性。
[6) 施工人員在定轉子內進行施工時，要注意采取相關措施避免各類工具和零件落入氣隙或被遺忘在定轉子內。
(7) 要對機組各個部位的高壓頂起裝置、軸承潤滑油系統、軸瓦及其油孔進行徹底的清洗，在潤滑油的管路安裝結束后，還要注意采用循環濾油的方式對其進行沖洗，并保證各軸瓦的進油邊尺寸符合設計及有關標準的要求。
(8) 水輪機組各部分的瓦軸間隙要滿足設計圖紙的要求，主軸和筒式瓦之間不能存在偏斜的問題，在機組安裝全部結束后要重點對水導瓦間隙進行檢查。
6 結語
水輪發電機組是水電站中最重要的設備，也是安裝機電的關鍵，因此要保證發電機組按照要求進行安裝，并且要對安裝過程進行監督。安裝完成后，要進行必要的檢修，將各種隱患排除，保證發電機正常運行，確保水電站順利發電。
